Фрагмент документа "ОБ УТВЕРЖДЕНИИ РЕГИОНАЛЬНЫХ НОРМАТИВОВ ГРАДОСТРОИТЕЛЬНОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ "ВРЕМЕННЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНЫХ ВЫСОТНЫХ ЗДАНИЙ И ЗДАНИЙ-КОМПЛЕКСОВ В ГОРОДЕ МОСКВЕ МГСН 4.19-2005"".
СЕЙСМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ
5.2.1. Для г. Москвы на сейсмические воздействия следует
рассчитывать здания высотой 100 м и более.
5.2.2. Согласно картам ОСР-97 территория г. Москвы для средних
грунтов (грунты второй категории по таблице 1* СНиП II-7-81*)
относится к 5-балльной зоне. Для других категорий грунтов балльность
необходимо уточнять в соответствии с данными геологических изысканий
площадки строительства. На сейсмические воздействия следует
рассчитывать здания, возводимые на площадках сейсмичностью 5 и 6
баллов.
5.2.3. Определение сейсмичности площадки строительства следует
производить на основании сейсмического микрорайонирования,
выполняемого специализированными организациями.
При отсутствии данных микрорайонирования допускается принимать
сейсмичность площадки строительства по аналогии таблицы 1* СНиП
II-7-81*: для грунтов второй категории - 5 баллов и для грунтов
третьей категории - 6 баллов.
Максимальное ускорение сейсмического движения грунта по
2
действующей шкале MSK-64 равно: для 5 баллов - 25 см/с , для 6 баллов
2
- 50 см/с .
5.2.4. При расчете зданий во временной области исходными являются
акселерограммы сейсмического движения грунта. На рис. 5.2.1 (не
приводится) и 5.2.2 (не приводится) приведены зарегистрированные на
территории г. Москвы акселерограммы сейсмического движения грунта во
время землетрясения 4 марта 1977 г. и соответствующие им спектры
Фурье.
----------------------------------------------------------------------
Рис. 5.2.1. Акселерограммы землетрясения 4 марта 1977 г. в г.
Москве: а - компонента х; б - компонента z
Рисунок не приводится.
----------------------------------------------------------------------
----------------------------------------------------------------------
Рис. 5.2.2. Спектры Фурье для акселерограмм землетрясения 4 марта
1977 г. в г. Москве: а - компонента х; б - компонента z
Рисунок не приводится.
----------------------------------------------------------------------
5.2.5. При расчете в частотной области линейно-спектральным
методом по отдельным формам колебаний здания исходными данными
являются параметры, полученные обработкой акселерограмм:
- интенсивность воздействия;
- спектральный состав воздействия;
- ориентация воздействия;
- уровень ротации воздействия.
5.2.6. Интенсивность воздействия определяется коэффициентом I и
устанавливается в соответствии с расчетной балльностью: для пяти
баллов I = 0,025 и для шести баллов I = 0,05.
5.2.7. Спектральный состав определяется коэффициентами
динамичности в зависимости от периодов колебаний здания по графикам
рис. 5.2.3 (не приводится).
----------------------------------------------------------------------
Рис. 5.2.3. Графики коэффициентов динамичности
Рисунок не приводится.
----------------------------------------------------------------------
5.2.8. При расчете зданий следует принимать наиболее опасную
ориентацию сейсмического воздействия, реализующую максимум
динамической реакции. Параметры такой ориентации сейсмического
воздействия определяются специальным расчетом. Для выполнения
поверочных расчетов следует исходить из доминирующей ориентации
сейсмического воздействия по направлению очаговой зоны Вранчских
землетрясений в Карпатах к югу - юго-западу от г. Москвы.
5.2.9. Для территории г. Москвы, отдаленной от глубокофокусной
очаговой зоны Вранчских землетрясений в Карпатах, характерно
распространение сейсмических волн, длина которых составляет сотни
метров. При этом значение уровня ротации сейсмического воздействия в
расчетах допускается принимать нулевым.
5.2.10. При расчете высотных зданий сейсмические нагрузки
необходимо определять на основе линейно-спектрального метода в
соответствии с пп. 5.2.11-5.2.13. Полученные при этом расчетные
значения усилий и перемещений могут быть уточнены в результате расчета
зданий во временной области по реальным акселерограммам, в частности,
приведенным на рис. 5.2.1.
5.2.11. При линейно-спектральном методе значения сейсмических сил
и моментов определяются по следующим формулам:
S = k x S , (5.2.1)
jik l 0jik
M = k x M , (5.2.2)
jik l 0jik
где:
k - коэффициент, учитывающий допускаемые повреждения в
l
рассчитываемых зданиях и принимаемый согласно таблице 3 СНиП II-7-81*
равным для монолитных железобетонных конструкций 0,22 и для стальных
конструкций - 0,25;
S и М - сейсмические силы и моменты k-ого (k = 1, 2, ..., n)
узла расчетной динамической модели (РДМ) <1> по j-ому (j = 1, 2,
3) направлению при i-ой форме колебаний; S и M - сейсмические
0 0
силы и моменты, определенные в предположении упругой работы
конструкции здания (рис. 5.2.4 - не приводится).
--------------------------------
<1> Расчетная динамическая модель (РДМ) - упругая (линейная или
нелинейная) система, содержащая инерционные элементы.
----------------------------------------------------------------------
Рис. 5.2.4. Расчетная динамическая модель здания: а - состояние
покоя; б - i-тая форма колебаний
Рисунок не приводится.
----------------------------------------------------------------------
5.2.12. Величины упругих сейсмических сил и моментов вычисляются
по следующим формулам:
S = I x g x m x "Бета" x "эта" , (5.2.3)
0jik k i jik
-----
M = I x g x "Тета" x "Бета" x "эта" , (5.2.4)
jik jk i jik
где:
2
g = 9,8 м/с - ускорение силы тяжести;
I - интенсивность сейсмического воздействия, определяемая
согласно п. 5.2.6;
"Бета" - коэффициент динамичности для i-ой формы колебаний,
i
определяемый в зависимости от периода колебаний Т ; согласно
i
п. 5.2.7 по графикам рис. 5.2.3;
m - масса k-oгo узла РДМ;
k
"Тета" (j = 1, 2, 3) - момент инерции k-го узла РДМ;
jk
-----
"эта" и "эта" - коэффициенты пространственных форм колебаний.
jik jik
колебаний.
5.2.13. Коэффициенты пространственных форм колебаний определяются
по следующим формулам:
"эта" = X x "эта" , (5.2.5)
jik jik i
-----
"эта" = "альфа" x "эта" , (5.2.6)
jik jik i
где:
X и "альфа" - перемещения и углы поворота k-ой (k = 1,
jik jik
2, ..., n) массы по j-ому (j = 1, 2, 3) направлению при i-ой форме
колебаний (см. рис. 5.2.4);
n 3
SUM SUM m X "ни"
p=1 j=1 p jip Х
jo
"эта" = -------------------------------------------. (5.2.7)
i n 3 2 2
SUM SUM {m X + "Тета" "альфа" }
p=1 j=1 p jip jp jip
Здесь: "ни" (j = 1, 2, 3) - направляющие косинусы
..
Х
jo
вектора ускорения поступательного движения грунтового основания (см.
рис. 5.2.4, б), удовлетворяющие следующему условию:
3 2
SUM "ни" = 1. (5.2.8)
j=1 ..
Х
jo
Приложение 6.1
к разделу 6 временных
норм и правил
|
Фрагмент документа "ОБ УТВЕРЖДЕНИИ РЕГИОНАЛЬНЫХ НОРМАТИВОВ ГРАДОСТРОИТЕЛЬНОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ "ВРЕМЕННЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНЫХ ВЫСОТНЫХ ЗДАНИЙ И ЗДАНИЙ-КОМПЛЕКСОВ В ГОРОДЕ МОСКВЕ МГСН 4.19-2005"".