телефонной связью и выводом сигнала о пожаре по радиоканалу на ЦУС
("01") Государственной противопожарной службы.
Организация диспетчерской службы должна предусматривать
постоянное круглосуточное присутствие людей.
Автостоянки
10.13. Не допускается устройство обособленных боксов и сетчатых
ограждений для выделения мест хранения легковых автомобилей в
следующих случаях:
- для автостоянок, использующих конструкции мостовых сооружений;
- для верхних ярусов автостоянок независимо от их конструктивного
исполнения.
10.14. Над проемами верхнего яруса открытых автостоянок, как
правило, следует предусматривать устройство защитных козырьков из
негорючих материалов шириной не менее 1 м.
Производственные участки
дорожно-эксплуатационных служб
10.15. Размещение производственных и складских помещений
категорий взрывопожарной и пожарной опасности А, Б, В1 по НПБ 105-95 в
сооружениях подэстакадного пространства предусматривать не следует.
В сооружениях подэстакадного пространства допускается
предусматривать размещение предприятий по мелкому ремонту и
обслуживанию автомобилей. При этом запрещается размещение участков
малярных работ, газосварочных работ, зарядки аккумуляторов и т.п.
В сооружениях подэстакадного пространства допускается
предусматривать размещение участков хранения дорожной техники.
Проектирование указанных участков должно осуществляться в соответствии
с ВСН 01-89.
10.16. Предусматривать в качестве второго эвакуационного выхода
со второго и выше расположенных этажей сооружения наружных лестниц не
допускается.
Сооружения общественного назначения
10.17. При проектировании следует выделять следующие группы
помещений:
Пассажирская зона - комплекс помещений, направленных на
обслуживание пассажиров транспортных (пересадочных) узлов. Включает
пешеходные переходы между остановочными пунктами, кассовые помещения,
помещения обогрева пассажиров, медицинские пункты, опорные пункты
охраны порядка. В пассажирской зоне допускается размещение торговых
киосков, предприятий бытового обслуживания населения и обменных
пунктов без торговых залов и помещений для посетителей.
Торгово-бытовая зона - комплекс помещений предприятий розничной
торговли, предприятий общественного питания, предприятий бытового
обслуживания населения и банковских учреждений с торговыми, обеденными
залами и помещениями для посетителей, а также связанных с ними
служебно-бытовых и технических помещений. Помещения торгово-бытовой
зоны следует отделять от примыкающих групп помещений общественного
назначения противопожарными стенами и перекрытиями 1-го типа.
Для торговых залов и помещений для посетителей допускается
предусматривать входы с самозакрывающимися дверями из общего вестибюля
при условии устройства самостоятельных эвакуационных выходов из
торгового зала без учета выходов через общий вестибюль.
Административная зона - комплекс административных помещений, в
которых размещается администрация транспортного узла.
10.18. Устройство многосветных пространств в сооружениях
подэстакадных пространств не допускается.
10.19. В торгово-бытовой зоне не допускается размещение:
- магазинов по продаже легковоспламеняющихся материалов, горючих
жидкостей (масел, красок, растворителей и т.п.), а также товаров
хозяйственно-бытового назначения в аэрозольной упаковке;
- предприятий бытового обслуживания, в которых применяются
легковоспламеняющиеся вещества;
- пунктов приема вторичного сырья от населения;
- складских помещений с хранением взрывоопасных материалов, ЛВЖ,
ГЖ, товаров в аэрозольной упаковке.
В складских помещениях удельная временная пожарная нагрузка не
должна превышать 2200 мДж/кв. м.
10.20. Использование наружных лестниц для эвакуации из помещений
торгово-бытовой и административной зон не допускается.
10.21. Устройство открытых лестниц, связывающих этажи в
торгово-бытовых зонах, не допускается.
Лестницы в пассажирской зоне, служащие для пересадки пассажиров,
могут быть открытыми.
Инженерные решения противопожарной защиты
10.22. Все сооружения подэстакадных пространств, включая
автостоянки закрытого и открытого типа, а также существующие здания
независимо от площади и этажности следует защищать спринклерными
установками пожаротушения.
Защите подлежат все помещения, кроме лестничных клеток, санузлов
и других помещений с мокрыми процессами, а также венткамер, насосных,
бойлерных и других помещений для инженерного оборудования, в которых
отсутствуют сгораемые материалы.
10.23. При проектировании внутреннего противопожарного
водопровода необходимо предусматривать устройство сухотрубов для
подсоединения пожарной техники, подключенных в систему через обратные
клапаны.
10.24. Для сооружений подэстакадных пространств следует
предусматривать систему оповещения о пожаре 3-го типа по НПБ 104-95.
10.25. Необходимо предусматривать автоматическое включение
системы оповещения о пожаре в отсеке его возникновения при
срабатывании пожарной автоматики.
10.26. Решение о включении систем оповещения в случае
возникновения пожара на проезжей части мостового сооружения, а также в
отсеках подэстакадных пространств, за исключением отсека возникновения
пожара, принимается диспетчером на основании утвержденной инструкции.
Приложение А
к МГСН 5.02-99
(справочное)
ПЕРЕЧЕНЬ
ДОПОЛНЕНИЙ, РАЗВИВАЮЩИХ ТРЕБОВАНИЯ, ПРАВИЛА
И РЕКОМЕНДАЦИИ СНиП 2.05.03-84* "МОСТЫ И ТРУБЫ"
1. Раздел "Область применения"
1. В п. 1.1 расширена область применения норм.
3. Раздел "Общие требования"
В подразделе "Общие указания" введено требование по расчетному
сроку службы сооружений - п. 3.3; оговорены условия проектирования и
сравнения вариантов - пп. 3.1, 3.2, 3.5-3.7.
В подразделе "Градостроительно-планировочные требования"
оговорены общие положения - пп. 3.8-3.11; применительно к условиям г.
Москвы приведены требования по расположению сооружений в плане и
продольном профиле - п. 3.12; по ширине сооружений и их элементов -
пп. 3.13-3.17; по высотным габаритам - пп. 3.18-3.19 (в частности,
увеличена минимальная высота габарита проезда под путепроводами - п.
3.18); подходам - пп. 3.20-3.22; по ограждениям - пп. 3.23-3.25;
расположению линий рельсового и городского пассажирского транспорта -
пп. 3.26-3.28 (в частности, разрешено размещение остановочных пунктов
на мостах и эстакадах в "карманах" - п. 3.27); прокладке инженерных
коммуникаций - пп. 3.29-3.33 (по существу, запрещается прокладка
коммуникаций под тротуарами - п. 1.30); обеспечению безопасности
дорожного движения - пп. 3.34-3.36; транспортным развязкам в разных
уровнях - пп. 3.37-3.44 (вновь введенные требования).
В подразделе "Деформации" ужесточено требование по прогибам
стальных и сталежелезобетонных пролетных строений - п. 3.45.
Впервые сформулированы архитектурные и экологические требования -
соответственно пп. 3.46-3.52 и 3.53-3.56.
Подраздел "Эксплуатационные требования" расширен по сравнению с
действующими нормами - пп. 3.57-3.62 (в частности, введено требование
о разработке паспорта сооружения - п. 3.60).
4. Раздел "Нагрузки и воздействия"
Раздел содержит пп. 4.1-4.5. Здесь, учитывая необходимость
повышения надежности и долговечности мостов, а также интеграции с
европейскими странами, введена новая (увеличенная) нормативная
временная нагрузка; уточнены нагрузки на тротуары и перила мостов;
оговорены условия загружения на транспортных развязках; уточнены
коэффициенты трения для опорных частей и углы рассеивания пятна
нагружения от колеса.
5. Раздел "Требования к материалам, расчеты
и конструирование железобетонных, стальных
и сталежелезобетонных конструкций"
В подразделе "Железобетонные конструкции" с учетом накопленного
опыта повышены требования к материалам - бетону, железобетону и
арматуре - пп. 5.1-5.5; уточнены расчетные и конструктивные требования
к железобетонным пролетным строениям, в частности, к монолитным
конструкциям, к железобетонным конструкциям транспортных развязок; на
основании опыта применения уточнены минимальные толщины элементов и
величины защитного слоя арматуры - пп. 5.6-5.33.
В подразделе "Стальные конструкции" расширены расчетные и
конструктивные требования, в т.ч. уточнена методика расчета на
выносливость, впервые сформулированы общие требования по
антикоррозионной защите стальных конструкций - пп. 5.34-5.39.
В подразделе "Сталежелезобетонные конструкции" расширены
расчетные конструктивные требования, направленные на повышение
долговечности конструкций, - пп. 5.40-5.46.
6. Раздел "Основания, фундаменты, опоры
и подпорные стены"
В подразделе "Основания, фундаменты и опоры" на основании
практики возведения и проектирования опор и фундаментов, в том числе
на МКАД, уточнены и расширены требования к инженерно-геологическим
изысканиям, расчету, материалам и конструкции фундаментов и опор
применительно к условиям строительства в г. Москве.
Указанные дополнения содержатся в подподразделах: "Основные
положения" - пп. 6.1-6.4; "Нормативные и расчетные значения
характеристик грунтов" - пп. 6.5-6.7; "Подземные и поверхностные воды"
- пп. 6.8-6.9; "Выбор оснований и типов фундаментов" - пп. 6.10-6.11;
"Расчеты несущей способности оснований и фундаментов" - пп. 6.12-6.21;
"Материалы" - п. 6.22; "Общие указания по конструированию" - пп.
6.23-6.27; "Конструирование фундаментов мелкого заложения и свайных
фундаментов" - пп. 6.28-6.36; "Особенности проектирования фундаментов
в карстово-опасной зоне" - пп. 6.37-6.41.
Требования, изложенные в подразделе "Подпорные стены" - пп.
6.42-6.65, сформулированы впервые.
7. Раздел "Транспортные и пешеходные развязки"
Раздел содержит подразделы: "Транспортные развязки" - пп.
7.1-7.8; "Пешеходные мосты" - пп. 7.9-7.16; "Пешеходные сооружения
тоннельного типа" - пп. 7.17-7.37; "Транспортные сооружения
тоннельного типа" - пп. 7.38-7.60.
Требования, изложенные в этих подразделах, сформулированы
впервые.
8. Раздел "Вантовые мосты"
Требования этого раздела - пп. 8.1-8.9 сформулированы впервые.
9. Раздел "Мостовое полотно и опорные части"
Требования, изложенные в разделе, в целом основаны на опыте
проектирования и сооружения мостов при реконструкции МКАД; они
дополняют и расширяют требования существующих норм по одежде ездового
полотна - пп. 9.1-9.7; отводу воды и дренажу - пп. 9.8-9.12;
конструкции деформационных швов - пп. 9.14-9.19; ограждающим элементам
мостового полотна - пп. 9.20-9.24; опорным частям - пп. 9.25-9.30.
Здесь впервые сформулированы требования к гидроизоляции мостового
полотна - п. 9.4; дренажу - пп. 9.10-9.11; установке конструкций
деформационных швов - п. 9.19; типу применяемых ограждений - п. 9.20;
к опорным частям, в том числе для криволинейных в плане пролетных
строений, - п. 9.28.
Приложение Б
к МГСН 5.02-99
(рекомендуемое)
ПРОГНОЗИРУЕМЫЕ СРОКИ СЛУЖБЫ ЧАСТЕЙ ЭЛЕМЕНТОВ И
МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
Таблица Б.1
-------------------------------------------------------------------
|N |Вид частей и элементов сооружений (конструкций) |Срок службы,|
|п/п| |лет |
|---|------------------------------------------------|------------|
| 1 | 2 | 3 |
|---|------------------------------------------------|------------|
|1. |Фундаменты: | |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- на буровых столбах диаметром 1 м и более | 120 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- на забивных железобетонных сваях | 100 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- мелкого заложения | 90 |
|---|------------------------------------------------|------------|
|2. |Опоры: | |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- массивные из бетона естественного твердения | 100 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- массивные сборно-монолитные | 90 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- стенчатые монолитные железобетонные | 90 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- стоечные сборные | 70 |
|---|------------------------------------------------|------------|
|3. |Пролетные строения: | |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- стальные из низколегированных сталей | 100 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- стальные из углеродистых сталей | 80 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- железобетонные монолитные | 100 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- железобетонные сборные | 70 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- железобетонные сборно-монолитные | 80 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- сталежелезобетонные с монолитной плитой | 100 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- сталежелезобетонные со сборно-монолитной | |
| | плитой | 90 |
|---|------------------------------------------------|------------|
|4. |Опорные части: | |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- стальные литые | 100 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- стальные из проката | 80 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- из полимерных материалов, в том числе | |
| | резинометаллические | 20 |
|---|------------------------------------------------|------------|
|5. |Подпорные стены: | |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- массивные бетонные | 90 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- железобетонные монолитные | 90 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- сборно-монолитные | 70 |
|---|------------------------------------------------|------------|
|6. |Мостовое полотно в целом | 20 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |Отдельные элементы: | |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- тротуары железобетонные сборно-монолитные | 40 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- перильные ограждения: | |
| | стальные, в т.ч. чугунные | 40 |
| | железобетонные | 20 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- барьерные ограждения | 10 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- деформационные швы | 10 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- асфальтобетонное покрытие | 10 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- гидроизоляция | 20 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- система водоотвода, в т.ч. дренаж | 10 |
|---|------------------------------------------------|------------|
|7. |Сопряжение с насыпью (в целом): | 40 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- укрепление конусов | 30 |
|---|------------------------------------------------|------------|
| |- дренаж у устоев, подпорных стен | 40 |
-------------------------------------------------------------------
Примечание. За прогнозируемый срок службы принят период
функционирования частей и элементов сооружения без ограничения по
эксплуатации при условии обеспечения нормально текущего содержания и
выполнения ремонта.
Приложение В
к МГСН 5.02-99
(обязательное)
ОСНОВНЫЕ ВИДЫ ВОЗДЕЙСТВИЙ МОСТОВ
НА ОКРУЖАЮЩУЮ СРЕДУ
Таблица В.1
-----------------------------------------------------------------------------
| Вид воздействий |Строительство|Эксплуатация |
| | |------------------------|
| | |Мост |Движение |
| | |(как |по мосту |
| | |инженерное |транспортных|
| | |сооружение)|средств |
|------------------------------------|-------------|-----------|------------|
| 1 | 2 | 3 | 4 |
|---------------------------------------------------------------------------|
| На природу |
|---------------------------------------------------------------------------|
| Видоизменение ландшафта | | + <1> | |
|------------------------------------|-------------|-----------|------------|
| Внедрение в геоморфологическое | + | + | |
| строение (оползни, осыпи и т.п.) | | | |
|------------------------------------|-------------|-----------|------------|
| Нарушение условий поверхностного | | + | |
| стока | | | |
|------------------------------------|-------------|-----------|------------|
| Нарушение естественного уровня | | + | |
| протекания грунтовых вод | | | |
| (осушение, переувлажнение почв) | | | |
|------------------------------------|-------------|-----------|------------|
| Нарушение гидрологического режима | | + | |
| и сечения реки (изменение береговой| | | |
| линии, активизация русловых | | | |
| процессов и т.д.) | | | |
|------------------------------------|-------------|-----------|------------|
| Нарушение условий среды обитания | + | + | + |
| растений, животных и рыб | | | |
|------------------------------------|-------------|-----------|------------|
| Загрязнение и запыление воздушной | | | + |
| среды и почвы, шумовое воздействие,| | | |
| вибрация от потока транспортных | | | |
| средств | | | |
|------------------------------------|-------------|-----------|------------|
| Загрязнение водных объектов | | | + |
| поверхностным стоком с мостового | | | |
| сооружения | | | |
|------------------------------------|-------------|-----------|------------|
| Загрязнение и запыление воздушной | + | | |
| среды, почвы, поверхностных и | | | |
| грунтовых вод от различных видов | | | |
| строительных работ, машин и | | | |
| механизмов на стройплощадках | | | |
|------------------------------------|-------------|-----------|------------|
| Загрязнение и сужение русла реки | + | | |
| при строительстве опор | | | |
|---------------------------------------------------------------------------|
| На объекты хозяйственной деятельности |
|---------------------------------------------------------------------------|
| Нарушение функционирования | + | + | |
| коммуникаций | | | |
|---------------------------------------------------------------------------|
| На социальную среду |
|---------------------------------------------------------------------------|
| Снос строений, переселение, | + | | |
| связанное с отводом земель под | | | |
| строительство | | | |
|------------------------------------|-------------|-----------|------------|
| Нанесение ущерба памятникам | + | | |
| истории, культуры и объектам | | | |
| археологии | | | |
-----------------------------------------------------------------------------
--------------------------------
<1> Знаком "+" отмечены виды воздействий, учитываемые при
проведении экологического обоснования на стадиях строительства и
эксплуатации моста.
Приложение Г
к МГСН 5.02-99
(рекомендуемое)
СОСТАВ И СОДЕРЖАНИЕ РАЗДЕЛА ОВОС
"ОЦЕНКА ВОЗДЕЙСТВИЯ НА ОКРУЖАЮЩУЮ СРЕДУ"
В состав и содержание раздела рекомендуется включать:
1. Оценку современного состояния окружающей среды:
- оценку современного состояния природной окружающей среды
(атмосфера, гидросфера, геологическая и почвенная среда, растительный
и животный мир);
- оценку существующей техногенной нагрузки на компоненты
окружающей среды;
- оценку современной социальной обстановки.
2. Ориентировочную количественную оценку воздействия моста на
окружающую среду по каждому варианту размещения:
- характеристику мостового перехода;
- оценку воздействия на компоненты окружающей природной среды,
социальные условия;
- оценку возможности развития опасных техногенных процессов и
аварийных ситуаций;
- оценку возможных мероприятий по предотвращению (минимизации)
воздействий;
- разработку системы локального мониторинга.
3. Эколого-экономическую оценку инвестиций в строительство
мостового перехода:
- оценку экологического и экономического ущерба для природной
среды при различных вариантах размещения мостового перехода;
- альтернативную оценку стоимости природоохранных мероприятий,
обеспечивающих экологическую безопасность природной среды и населения.
4. Выбор варианта размещения мостового перехода с экологической
позиции.
5. Рекомендации по последующим этапам разработки экологического
обоснования (ООС).
Приложение Д
к МГСН 5.02-99
(рекомендуемое)
СОСТАВ И СОДЕРЖАНИЕ РАЗДЕЛА ООС
"ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ"
В состав и содержание раздела рекомендуется включать:
I. Краткий анализ состояния окружающей среды на территории
предполагаемого строительства:
1.1. Природные условия:
- климатическая характеристика (тип климата, метеорологические
показатели, определяющие условия рассеяния загрязняющих веществ в
атмосфере: температурный режим, средняя максимальная температура
наиболее жаркого месяца, температурные инверсии, их повторяемость и
продолжительность, среднее количество осадков за год, их распределение
в течение года, ветровой режим, средняя скорость ветра по
направлениям, повторяемость штилей, скорость ветра по средним
многолетним данным, повторяемость которой составляет 5% - u*,
коэффициент, зависящий от стратификации атмосферы, коэффициент рельефа
местности);
- ландшафтная характеристика территории;
- геоморфологические условия (тип рельефа, абсолютные отметки и
относительные высоты);
- геологическое строение и гидрогеология района;
- гидрологические условия (уровни водных объектов минимальные,
максимальные расчетной обеспеченности, ледовый режим, толщина льда,
сроки замерзания и вскрытия водоема, гидравлические элементы потока:
ширина, глубина, средняя скорость течения на участке пересечения,
гидравлический радиус, шероховатость русла, уклон, коэффициент
извилистости, характер руслового процесса, характеристика
существующего водопользования в зоне размещения мостового сооружения,
размеры и границы прибрежных полос и водоохранных зон);
- почвенно-растительные условия (тип почв, водопроницаемость,
пористость, гранулометрический состав почв, эродированность почвенного
покрова, деградированные земли, состояние растительности, состав
пород, возраст, полнота, бонитет);
- состояние животного мира, в том числе ихтиофауны.
1.2. Хозяйственные аспекты использования территории:
- характер антропогенной нагрузки (наличие промпредприятий,
существующей транспортной сети, общее влияние хозяйственной
деятельности на компоненты природной среды);
- фоновые значения показателей загрязнения природных компонентов
(атмосферы, в том числе существующих уровней шума; водных объектов, в
том числе коэффициент донной аккумуляции веществ; почвы и т.п.).
1.3. Социальная среда:
- численность населения района тяготения, качество среды
обитания;
- данные о наличии памятников истории, культуры, археологии.
II. Характеристику намечаемой деятельности:
- данные о существующем уровне и перспективной интенсивности
движения и составе транспортного потока;
- определение типов и характера вероятных воздействий мостового
сооружения на окружающую среду - строительные воздействия (временный
характер); эксплуатационные воздействия, связанные с функционированием
объекта как инженерного сооружения; воздействия от передвижных
источников (транспорта).
III. Прогноз изменения состояния окружающей среды в период
строительства и эксплуатации мостового сооружения:
- уровень загрязнения атмосферы отработавшими газами при движении
транспорта по мостовому сооружению и скопления техники при
строительно-монтажных работах; то же по запыленности;
- уровень шумового воздействия трассы и шума от технологических
процессов на примагистральную территорию;
- то же для вибрации (в основном для реконструируемых
сооружений);
- уровень загрязнения поверхностного стока с мостового сооружения
и со стройплощадок с определением предельно допустимого сброса (ПДС) в
водный объект;
- оценка влияния строительства мостового сооружения на подземные
воды и геологическую среду;
- зона превышения содержания свинца над предельно допустимой
концентрацией (ПДК) в почве примагистральной территории;
- рекомендации по рекультивации временно занимаемых земель;
- прогнозируемая оценка изменения в растительном покрове,
растительности, в животном мире, в том числе ихтиофауне;
- эстетические аспекты изменения ландшафта после строительства
мостового сооружения;
- вопросы обеспечения транспортной доступности и сохранения
местных путей сообщения после строительства мостового сооружения;
сохранения памятников истории, культуры, объектов археологии (при их
наличии).
IV. Природоохранные мероприятия, подбор проектных решений и
мероприятий по уменьшению негативного влияния мостового перехода на
окружающую среду:
- посадка защитной полосы зеленых насаждений, устройство
шумозащитных экранов, валов, очистных сооружений в пределах
водоохранных зон водных объектов и т.п.; -
мероприятия по сохранению и защите памятников истории, культуры,
археологии; -
предложения по компенсации ущерба, причиняемого в период строительства
и эксплуатации населению и окружающей среде, включая отчуждение
земельных участков, снос зданий и т.п.; -
предложения по компенсации ущерба рыбным запасам; -
предложения по компенсации ущерба зеленым насаждениям. V.
Возможность аварийных ситуаций и оценка экологического риска. VI.
Обеспечение организации локального экологического мониторинга.
Примечания:
1. Исходные данные в виде таблиц, карт, планов, справок,
технических условий и согласований оформляют в приложениях к
пояснительной записке по экологическому обоснованию. В планы (или
карты) включают следующие графические документы: схематический
ситуационный план мостового сооружения с нанесением границ
промышленных и селитебных территорий, охранных и защитных зон, зон
рекреационного использования; стройгенплан объекта с указанием мест
размещения источников загрязнения; ситуационный план с нанесением
основных намечаемых проектных мероприятий по охране окружающей среды и
зон негативного влияния в границах предельно допустимых значений.
2. Климатическую характеристику получают в отделе экологических
расчетов и справок Московского центра по гидрометеорологии и
наблюдению природной среды; рыбохозяйственную характеристику водного
объекта - в Мосрыбводе. Сведения о фоновых концентрациях загрязняющих
веществ получают: для атмосферы - в отделе экологических расчетов и
справок (ОЭРС) Московского центра по гидрометеорологии и наблюдению
природной среды, для водных объектов - в Московско-Окском бассейновом
водохозяйственном управлении (МОБВУ), по шуму и вибрации - в
Московском городском центре государственного
санитарно-эпидемиологического надзора.
Приложение Е
к МГСН 5.02-99
(рекомендуемое)
ПЕРЕЧЕНЬ
РАСЧЕТОВ, НОРМАТИВНЫХ И МЕТОДИЧЕСКИХ ДОКУМЕНТОВ,
НЕОБХОДИМЫХ ДЛЯ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ИЗМЕНЕНИЯ
СОСТОЯНИЯ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ
1. Расчеты уровня загрязнения атмосферы отработавшими газами при
движении транспортных средств по мостовому сооружению и от работы
техники при строительно-монтажных работах.
При этом выполняют:
- расчеты массового выброса загрязняющих веществ атмосферу по
четырем основным примесям - оксиду углерода СО, оксидам азота (в
пересчете на NО ), суммарным углеводородам СН и сернистому ангидриду
2
SО (согласно Методическим указаниям по расчету массовых выбросов от
2
автотранспорта в городах, НИИАТ, 1997);
- расчеты рассеивания загрязняющих веществ в атмосфере (по
Методике расчета концентраций в атмосферном воздухе вредных веществ,
содержащихся в выбросах предприятий ОНД - 86 (Госкомгидромет, 1986),
или по программам, реализующим основные положения указанной Методики
или Методики, утвержденной ГГО им. А.И. Воейкова).
Сравнение полученных результатов с предельно допустимыми
концентрациями (ПДК) выполняют по данным из Перечня ПДК загрязняющих
веществ в атмосферном воздухе населенных мест, N 3086-84 (основной
список) с дополнениями.
2. Расчеты уровня шумового воздействия и воздействия вибрации
трассы на примагистральную территорию и шума и вибрации от
технологических процессов строительства (при наличии в зоне влияния
мостового сооружения жилой застройки).
Допустимые уровни шума в помещении нормированы в Санитарных
нормах СН 2.2.4/2.1.8.562-96 "Шум на рабочих местах, в помещениях
жилых и общественных зданий и на территории жилой застройки", М.,
1997.
Расчет прогнозируемого уровня шума, требуемого его снижения и
расчет экранирующих сооружений выполняют по СНиП 11-12-77 "Защита от
шума" (в т.ч. по программам, реализующим основные положения СНиП и
результаты научных исследований).
Допустимые уровни шума, вибрации и требования к звукоизоляции в
жилых и общественных зданиях принимают по МГСН 2.04-97.
3. Расчет зоны превышения содержания свинца.
Для расчетов зоны превышения содержания свинца над предельно
допустимой концентрацией (ПДК) в почве примагистральной территории
используют методику Рекомендаций по учету требований охраны окружающей
среды при проектировании автомобильных дорог и мостовых переходов,
Минтранс, 1995.
Полученные результаты сравнивают с данными по Перечню ПДК и ОДК
химических веществ в почве, Минздрав, 1991.
4. Расчет предельно допустимого сброса (ПДС) в водный объект,
определение уровня загрязнения поверхностного стока с мостового
сооружения и со стройплощадок.
Расчет ПДС в водный объект и определение уровня загрязнения
поверхностного стока, а также необходимость его сбора, отведения и
очистки принимают с учетом Правил охраны поверхностных вод,
Госкомприрода, 1991.
При этом выполняют:
- расчет объема годового стока (ливневого, талого, моечного) с
мостового сооружения или стройплощадки (по СНиП 2.04.03-85
"Канализация. Наружные сети и сооружения");
- расчет количества загрязняющих веществ, содержащихся в стоке
(удельные показатели загрязнения принимают по СН 496-77 "Временная
инструкция по проектированию сооружений для очистки поверхностных
сточных вод");
- расчет ПДС (расчет выполняют по Методическим указаниям по
установлению ПДС веществ, поступающих в водные объекты со сточными
водами, или по рекомендованным Госкомприродой программам для расчета
норм ПДС).
В зависимости от категории водного объекта полученные в
результате расчетов концентрации загрязняющих веществ в контрольном
створе сравнивают с предельно допустимыми концентрациями по
Обобщенному перечню ПДК и ОБУВ вредных веществ в воде водных объектов,
используемых для рыбохозяйственных целей, или Списку ПДК вредных
веществ в водных объектах хозяйственно-бытового и культурно-бытового
водопользования.
Примечание. Необходимые расчеты и нормативные требования
приведены также в Инструкции по разработке раздела охраны окружающей
среды проектной документации на стадиях ТЭО и проект (рабочий проект)
для строительства в Москве, М., 1994 и в другой нормативной
документации.
Приложение Ж
к МГСН 5.02-99
(рекомендуемое)
МЕТОД УЧЕТА КРУЧЕНИЯ В РАСЧЕТАХ ВНЕЦЕНТРЕННО
СЖАТЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
В сжатой зоне бетона при действии крутящего момента следует
рассмотреть два случая разрушения бетона: от растяжения и от сжатия.
При этом предельную несущую способность сжатой части сечения на
кручение по растяжению следует определять по формуле:
----------
/ "сигма" "тау"
вм "сигма"
M = W R (\/1 - --------- - ------------),
k1 k bt R R
b bt
а по сжатию - по формуле:
------------
/ "сигма"
вм
M = W R (\/1 - ---------).
k2 k b R
b
В приведенных формулах приняты следующие обозначения:
W - момент сопротивления сжатой зоны сечения при кручении;
k
R , R - расчетные сопротивления бетона соответственно на
bt b
растяжение и сжатие, принимаемые по СНиП 2.05.03-84*;
"сигма" - среднее сжимающее напряжение в сечении от внецентренно
вм
приложенной силы;
"тау" - касательные напряжения в сечении от действия
"сигма"
поперечной силы.
Для последующих расчетов из двух найденных значений крутящих
моментов М и М следует принимать наименьшее - М . При
k1 k2 k,min
проверке сечения на внецентренное сжатие с двухосным эксцентриситетом
с учетом действия крутящего момента должны быть выполнены следующие
условия:
N M M M
xy k xy k
---- + ------- <= 1 и ----- + ------ <= 1,
0 0
N M M M
xy k,min xy k,min
где:
N и М - действующие внешние силы при внецентренном сжатии;
xy ху
0 0
N и М - несущая способность сечения по нормальной силе и
ху ху
изгибающему моменту;
М - действующий в сечении внешний крутящий момент.
k
Внецентренно сжатый железобетонный элемент с внешней нагрузкой
в виде крутящего момента М следует армировать с учетом этого момента.
k
При этом для коробчатых сечений площадь поперечной арматуры
(хомутов) в плитном элементе определяют по формуле:
M
k
A >= l -----------,
s,xom A R
k s,xom
а площадь продольной арматуры по формуле:
A R
s,хом s,хом
A >= L ---------------,
s,прод lR
s,прод
где:
l - шаг хомутов;
R , R - расчетное сопротивление на растяжение
s,хом s,прод
соответственно хомутов и продольной арматуры, принимаемое по СНиП
2.05.03-84*;
L - периметр контура площадью А /2; здесь А - удвоенная
k k
площадь фигуры, ограниченная средней линией замкнутого профиля;
A , A - площадь соответственно хомутов и продольной
s,хом s,прод
арматуры.
При расположении хомутов под углом 45 градусов к продольной оси
площадь арматуры в элементе определяют по формуле:
2M
k
A >= l --------------,
s,45 градусов -
\/2A R
k s,xom
где:
l - шаг поперечной арматуры вдоль продольной оси элемента.
Дополнительную продольную арматуру, воспринимающую крутящий
момент, рекомендуется располагать в углах сечения.
Если касательные напряжения от действующего крутящего момента >=
0,6 Rbt, то поперечную арматуру (хомуты) рекомендуется располагать с
шагом, величина которого не должна превышать минимального значения из
следующих размеров: 1/2 наименьшего из поперечных размеров элемента;
1/3 наибольшего из поперечных размеров элемента; 20 см.
Расчеты с учетом кручения по второй группе предельных состояний
следует выполнять по СНиП 2.05.03-84*.
Приложение И
к МГСН 5.02-99
(рекомендуемое)
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОРМАЛЬНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В СЕЧЕНИЯХ
КРИВОЛИНЕЙНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОК В РАСЧЕТАХ
НА ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ
Нормальные напряжения в сечениях предварительно напряженных
криволинейных пролетных строений следует вычислять от нормальных
усилий в предположении упругой работы материала.
В общем случае нормальные напряжения в бетоне в точке сечения с
координатами v, w (рис. И.1 - а) при действии нормальной силы N и
изгибающих моментов М и M определяют по формуле (1):
v w
N M M
v w
"сигма" = --- + -- W + -- V + "сигма" , (1)
вu A I I nm
v w
где:
А, I , I - площадь и моменты инерции поперечного сечения
v w
относительно осей v и w;
"сигма" - суммарные изменения напряжений в данной точке сечения,
nm
вызванные усадкой, ползучестью бетона и другими длительными
действиями.
При этом напряжения в элементах арматуры вычисляют по формулам
(2) и (2`):
- для напрягаемой арматуры:
"сигма" = "сигма" - Sum "Дельта" "сигма" +
pu p p
E
p
+ -- "сигма" , (2)
E вu
в
- для ненапрягаемой арматуры:
E
s
"сигма" = -- "сигма" , (2`)
su E вu
в
где:
"сигма" - напряжения, отвечающие контролируемому усилию;
р
Sum "Дельта" "сигма" - потери предварительного напряжения;
p
Е , E , Е - модули упругости напрягаемой, ненапрягаемой
р s в
арматуры и бетона;
"сигма" - напряжение в бетоне на уровне центра тяжести сечения
вu
элемента арматуры.
При натяжении арматуры до бетонирования величину "сигма" в
вu
формулах (2) и (2`) следует определять по формуле (1) от воздействия
полных постоянных и временных нагрузок. Если натяжение арматуры
производится после бетонирования, то напряжения "сигма" следует
вu
определять от той части нагрузок, которую прикладывают к конструкции
после натяжения арматуры.
Кроме продольных напряжений "сигма" , в сечениях пролетных
вu
строений следует определить нормальные напряжения "сигма" в
вv
горизонтальной и "сигма" в вертикальной плоскостях, вызванные
вw
криволинейным расположением напрягаемой или ненапрягаемой арматуры
(рис. И.1 - б), а также от предварительного напряжения хомутов или
поперечной арматуры плит; "сигма" и "сигма" от
вv вw
предварительного напряжения хомутов или поперечной арматуры следует
определять по СНиП 2.05.03-84*.
Распределенные усилия, передаваемые бетону от криволинейной
арматуры с продольным напряжением "сигма" - для напрягаемой или
pu
"сигма" - для ненапрягаемой арматуры, будут равны (рис. И.1 - в):
su
"сигма" A "сигма" A
pu p pu p
q = -----------; q = ----------- либо
vp R wp R
uv uw
"сигма" A "сигма" A
su p su p
q = -----------; q = -----------, (3)
vp R wp R
uv uw
где:
R , R , А - радиусы кривизны продольных осей арматуры и
uv uw р
площадь ее поперечного сечения. При этом напряжения "сигма" (или
pu
"сигма" ) необходимо принимать с соответствующими знаками. Если
su
арматура растянута, то сжимающие усилия q и q направлены к
vp wp
центру кривизны; при сжатой арматуре те же усилия направлены в
противоположную сторону (см. рис. И.1 - в).
----------------------------------------------------------------------
Рисунок И.1
"Схемы к определению нормальных напряжений
в криволинейных балках" (а - система координат,
б - криволинейный участок, в - эпюры напряжений).
----------------------------------------------------------------------
Под действием усилий q и q в бетоне балок пролетных
vp wp
строений возникают сжимающие и растягивающие нормальные напряжения.
Так как арматура искривляется в стенках или плитах несущих
конструкций, нормальные напряжения условно определяют для
прямоугольных элементов, в плоскости которых действуют указанные силы
(см. сечения А-А; Б-Б и В-В на рис. И.1 - в).
Напряжения "сигма" и "сигма" от сил q и q следует
вv вw vр wp
вычислять по формулам (4):
2
a q
v 3 | vp
"сигма" = 2q --- (- l - a )|- --- ; (4)
вv vp 3 2 v v | В
l В w
w w
2
a q
w 3 | wp
"сигма" = 2q ---- (- l - a )|- ---,
вw wp 3 2 w w | В
l В v
w w
где:
a и a - расстояния от грани рассматриваемого элемента,
v w
наиболее удаленной от центра кривизны криволинейной арматуры, до
точки, в которой определяются напряжения;
В , l , В и l - толщина и ширина прямоугольных элементов
v v w w
(см. рис. И.1 - б).
Члены формулы (4), расположенные за вертикальной чертой,
учитывают в том случае, когда расстояния а или a больше, чем
v w
расстояние от наиболее удаленной грани до арматуры.
При наличии в плите или стенке балки нескольких криволинейных
элементов арматуры напряжения по формулам (4) следует определять от
каждого из них, а затем суммировать напряжения.
При проверке трещиностойкости сечений следует учитывать изменения
няпряжений в бетоне и арматуре от ползучести и усадки бетона, от
длительных деформаций бетона.
Влияние длительных деформаций бетона на нормальные напряжения в
сечениях балок допускается оценивать на основе теории старения.
В случае несимметричного сечения пролетного строения с
произвольно расположенной арматурой (рис. И.2) при усилиях от
собственного веса и сил предварительного напряжения изменения
напряжений в арматуре (потери) от ползучести бетона вычисляют по
формуле (5):
"сигма"
во
"Дельта" "сигма" = --------- K, (5)
ap "ми"
с
2 2
A е A е
в w в v
где "ми" = "ми" (1 + ----- + -----) - условный коэффициент
с p I I
vв wв
армирования;
A
p
"ми" = -- - коэффициент армирования;
p A
в
"сигма" - начальное напряжение в бетоне на уровне центра
во
тяжести арматуры;
e , e - координаты центра тяжести арматуры площадью сечения А
v w
относительно центра тяжести бетоного сечения (см. рис. И.2);
Е - модуль упругости бетона;
в
А - площадь поперечного сечения конструкции (площадь бетона);
в
I , I - моменты инерции бетонного сечения относительно осей
vв wв
v, w;
E - модуль упругости арматуры;
p
A - площадь поперечного сечения арматуры;
p
-B"фи"
t
K = 1 - e - коэффициент, учитывающий влияние ползучести
бетона и принимаемый по таблице И.1;
n"ми"
с
B = -----------;
1 + n"ми"
с
E
p
n = -- отношение модулей упругости;
E
в
"фи" - характеристика ползучести бетона.
t
Приводится рисунок И.2 "Схемы расчета несимметричного сечения
пролетного строения на длительные воздействия".
Таблица И.1
---------------------------------------------------------------
|n|"фи" = "фи" |Значение коэффициента К при "ми" , равном |
| | t k| с |
| | |---------------------------------------------|
| | |0,005|0,01|0,02|0,04|0,06|0,08|0,1 |0,2 |0,3 |
|-|-------------|-----|----|----|----|----|----|----|----|----|
|4| 0 |0 |0 |0 |0 |0 |0 |0 |0 |0 |
| |-------------|-----|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 1 |0,02 |0,04|0,07|0,13|0,18|0,21|0,25|0,36|0,42|
| |-------------|-----|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 2 |0,04 |0,08|0,14|0,24|0,32|0,39|0,44|0,59|0,66|
| |-------------|-----|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 3 |0,06 |0,11|0,20|0,34|0,44|0,52|0,58|0,74|0,81|
|-|-------------|-----|----|----|----|----|----|----|----|----|
|6| 0 |0 |0 |0 |0 |0 |0 |0 |0 |0 |
| |-------------|-----|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 1 |0,03 |0,06|0,10|0,18|0,23|0,27|0,32|0,42|0,47|
| |-------------|-----|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 2 |0,06 |0,11|0,19|0,32|0,41|0,48|0,53|0,66|0,72|
| |-------------|-----|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 3 |0,08 |0,16|0,27|0,44|0,55|0,62|0,67|0,81|0,86|
|-|-------------|-----|----|----|----|----|----|----|----|----|
|8| 0 |0 |0 |0 |0 |0 |0 |0 |0 |0 |
| |-------------|-----|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 1 |0,04 |0,07|0,13|0,21|0,27|0,32|0,36|0,46|0,51|
| |-------------|-----|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 2 |0,06 |0,14|0,24|0,39|0,48|0,54|0,59|0,71|0,76|
| |-------------|-----|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 3 |0,08 |0,20|0,34|0,52|0,62|0,69|0,74|0,84|0,88|
---------------------------------------------------------------
Изменения напряжений в бетоне сечения (потери) в точке с
координатами v и w следует определять по формуле (6):
"сигма" K A e
во в w
"Дельта" "сигма" = - ------------- (1 + ------- w +
вр "ми" I
с vв
A e
в v
+ ------- v). (6)
I
wв
Изменения напряжений в бетоне на уровне центра тяжести арматуры,
т.е. при w = e и v = e , будут равны:
w v
Дельта" "сигма" = -"сигма" K.
вр во
Потери напряжений в арматуре, вызванные усадкой, определяют по
формуле (7):
"эпсилон" E
ks в
"Дельта" "сигма" = ------------- K , (7)
as "ми" s
с
где:
K - коэффициент, учитывающий влияние усадки бетона и
s
сопровождающей ее ползучести и принимаемый по таблице И.2;
"эпсилон" - конечное значение деформации усадки.
ks
Изменения напряжений в бетоне сечений от усадки определяют по
формуле (8):
"эпсилон" E K A e
ks в s в w
"Дельта" "сигма" = - --------------- "ми" (1 + ---- w +
вs "ми" p I
с vв
A e
в v
+ ---- v). (8)
I
wв
Таблица И.2
---------------------------------------------------------
|n|"фи" |Значение коэффициента K при "ми" , равном |
| | k| s с |
| | |-----------------------------------------------|
| | | 0,005|0,01|0,02|0,04|0,05|0,1 |0,2 |0,3 |0,5 |
|-|-----|-------|----|----|----|----|----|----|----|----|
|4| 0| 0,02 |0,04|0,07|0,14|0,17|0,29|0,44|0,55|0,67|
| |-----|-------|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 1| 0,02 |0,04|0,07|0,13|0,15|0,25|0,36|0,42|0,49|
| |-----|-------|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 2| 0,02 |0,04|0,07|0,12|0,14|0,22|0,29|0,33|0,37|
| |-----|-------|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 3| 0,02 |0,04|0,07|0,11|0,13|0,19|0,24|0,27|0,29|
|-|-----|-------|----|----|----|----|----|----|----|----|
|6| 0| 0,03 |0,06|0,11|0,19|0,23|0,37|0,55|0,64|0,75|
| |-----|-------|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 1| 0,02 |0,05|0,10|0,18|0,21|0,31|0,42|0,47|0,53|
| |-----|-------|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 2| 0,02 |0,05|0,10|0,16|0,18|0,25|0,33|0,36|0,39|
| |-----|-------|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 3| 0,02 |0,05|0,09|0,15|0,17|0,22|0,27|0,28|0,30|
|-|-----|-------|----|----|----|----|----|----|----|----|
|8| 0| 0,03 |0,07|0,14|0,24|0,29|0,44|0,62|0,71|0,80|
| |-----|-------|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 1| 0,03 |0,07|0,13|0,22|0,25|0,36|0,46|0,51|0,55|
| |-----|-------|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 2| 0,03 |0,07|0,12|0,19|0,22|0,29|0,35|0,84|0,88|
| |-----|-------|----|----|----|----|----|----|----|----|
| | 3| 0,03 |0,07|0,11|0,17|0,19|0,24|0,28|0,29|0,30|
---------------------------------------------------------
Приложение К
к МГСН 5.02-99
(рекомендуемое)
ЗНАЧЕНИЯ РЕДУКЦИОННЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ
Таблица К.1
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
|В/l | Значения редукционного коэффициента "ни"* для схем по рис. К.1 - б |
| |--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------|
| | Схема N 1 | Схема N 2 |
| |------------------------------------------------------------------------|-------------------------------------------------------------------------|
| | X = 0 | X = 0,25l | X = 0,5l | X = 0 | X = 0,25l | X = 0,5l |
|----|------------------------|-----------------------|-----------------------|-------------------------|-----------------------|-----------------------|
| |"омега" = 0|"омега" = 1|"омега" = 0|"омега" = 1|"омега" = 0|"омега" = 1|"омега" = 0 |"омега" = 1|"омега" = 0|"омега" = 1|"омега" = 0|"омега" = 1|
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|0,05| 0,91 | 0,86 | 0,99 | 0,98 | 0,99 | 0,99 | 0,71 | 0,64 | 0,92 | 0,89 | 0,99 | 0,96 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|0,10| 0,84 | 0,77 | 0,98 | 0,96 | 0,98 | 0,97 | 0,58 | 0,50 | 0,85 | 0,76 | 0,96 | 0,91 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|0,20| 0,70 | 0,60 | 0,93 | 0,86 | 0,95 | 0,89 | 0,41 | 0,32 | 0,68 | 0,55 | 0,86 | 0,72 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|0,40| 0,52 | 0,38 | 0,77 | 0,62 | 0,81 | 0,67 | 0,24 | 0,17 | 0,42 | 0,31 | 0,58 | 0,40 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|0,60| 0,42 | 0,30 | 0,62 | 0,47 | 0,66 | 0,51 | 0,18 | 0,12 | 0,32 | 0,22 | 0,41 | 0,29 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|0,80| 0,32 | 0,22 | 0,46 | 0,32 | 0,50 | 0,35 | 0,12 | 0,08 | 0,21 | 0,14 | 0,24 | 0,18 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|1,00| 0,27 | 0,18 | 0,37 | 0,26 | 0,40 | 0,28 | 0,11 | 0,07 | 0,16 | 0,12 | 0,20 | 0,15 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|1,50| 0,17 | 0,12 | 0,20 | 0,16 | 0,21 | 0,17 | 0,09 | 0,06 | 0,11 | 0,09 | 0,15 | 0,11 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|2,00| 0,12 | 0,09 | 0,15 | 0,11 | 0,16 | 0,12 | 0,07 | 0,05 | 0,09 | 0,07 | 0,13 | 0,09 |
|----|------------------------------------------------------------------------|-------------------------------------------------------------------------|
|B/l | Схема N 3 | Схема N 4 |
|----|------------------------------------------------------------------------|-------------------------------------------------------------------------|
| | X = 0 | X = 0,25l | X = 0,5l | X = 0 | X = 0,25l | X = 0,5l |
|----|------------------------|-----------------------|-----------------------|-------------------------|-----------------------|-----------------------|
| |"омега" = 0|"омега" = 1|"омега" = 0|"омега" = 1|"омега" = 0|"омега" = 1|"омега" = 0 |"омега" = 1|"омега" = 0|"омега" = 1|"омега" = 0|"омега" = 1|
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|0,05| 0,89 | 0,85 | 1,0 | 1,0 | 0,96 | 0,92 | 0,76 | 0,68 | 1,0 | 1,0 | 0,88 | 0,82 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|0,10| 0,82 | 0,76 | 1,0 | 1,0 | 0,92 | 0,86 | 0,62 | 0,54 | 1,0 | 1,0 | 0,79 | 0,70 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|0,20| 0,68 | 0,61 | 1,0 | 1,0 | 0,84 | 0,77 | 0,45 | 0,38 | 1,0 | 1,0 | 0,63 | 0,52 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|0,40| 0,52 | 0,44 | 1,0 | 1,0 | 0,70 | 0,60 | 0,27 | 0,21 | 0,92 | 0,76 | 0,44 | 0,32 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|0,60| 0,44 | 0,36 | 0,94 | 0,88 | 0,61 | 0,49 | 0,20 | 0,16 | 0,69 | 0,56 | 0,34 | 0,24 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|0,80| 0,35 | 0,28 | 0,88 | 0,75 | 0,52 | 0,38 | 0,13 | 0,10 | 0,46 | 0,35 | 0,24 | 0,16 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|1,00| 0,31 | 0,25 | 0,76 | 0,62 | 0,46 | 0,34 | 0,12 | 0,08 | 0,35 | 0,28 | 0,20 | 0,14 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|1,50| 0,22 | 0,12 | 0,52 | 0,37 | 0,33 | 0,23 | 0,09 | 0,06 | 0,20 | 0,16 | 0,12 | 0,08 |
|----|------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|-------------|-----------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|2,00| 0,18 | 0,14 | 0,38 | 0,27 | 0,27 | 0,18 | 0,09 | 0,06 | 0,19 | 0,15 | 0,08 | 0,07 |
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Примечание. Величину "омега" определяют из выражения "омега" =
а /(b x t ) (здесь обозначения приняты по рис. К.1); для консольных
x l l
плит следует вводить множитель, равный 0,85.
Приводится рисунок К.1 "Схемы для определения значений
редукционных коэффициентов".
Приложение Л
к МГСН 5.02-99
(обязательное)
ХАРАКТЕРНЫЕ КРИТИЧЕСКИЕ СЕЧЕНИЯ И ТОЧКИ
В ОРТОТРОПНОЙ ПЛИТЕ ПРИ РАСЧЕТЕ НА ВЫНОСЛИВОСТЬ
1. Расчет на выносливость ортотропной плиты необходимо выполнять
в зонах, указанных ниже (рис. Л.1):
А и D - по основному металлу листа настила в зоне продольных
сварных швов и стыка поперечных балок;
В - по основному металлу продольного ребра в зоне пересечения его
с поперечной балкой;
С - по основному металлу листа настила в зоне поперечных сварных
швов и стыков продольных ребер;
Е - по основному металлу листа настила в местах продольных
угловых швов прикрепления стенки главной балки и по металлу угловых
швов прикрепления стенки главной балки к верхнему поясу;
F - по основному металлу вертикального поперечного ребра
жесткости в месте его приварки к верхнему продольному ребру жесткости
главной балки.
2. Эффективные коэффициенты концентрации напряжений в расчетах на
выносливость следует принимать по приложению 17 к СНиП 2.05.03-84*.
3. Для зоны В за расчетные необходимо принимать напряжения в
нижней фибре продольного ребра только от местной нагрузки при
коэффициенте асимметрии цикла переменных напряжений, равном нулю.
----------------------------------------------------------------------
Рисунок Л.1
"Расположение зон ортотропной плиты,
рассчитываемых на выносливость".
----------------------------------------------------------------------
Приложение М
к МГСН 5.02-99
(рекомендуемое)
РАСЧЕТ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ НА ВИХРЕВОЕ
ВОЗБУЖДЕНИЕ (ВЕТРОВОЙ РЕЗОНАНС)
Критическую скорость ветра, при которой возникают резонансные
колебания сооружения в направлении, перпендикулярном ветровому потоку,
следует определять в зависимости от отношения ширины пролетного
строения в уровне нижних поясов - в (м) к высоте сечения d (м) по
одной из ниже приведенных формул:
d в
V = 6,5 - для - < 5,0;
kp T d
в в
V = (1,1 - + 1) для 5 <= - < 10;
kp T d
d в
V = 12 - для - >= 10,
kp T d
где Т - период собственных колебаний конструкции по i-й форме.
Амплитуду интенсивности динамической силы F (z), Н/м, с
i
координатой вдоль пролетного строения Z при колебаниях сооружения по
i-й форме допускается определять по формуле:
F (z) = F ,"альфа" (z),
i oi i
где:
F = C q d - амплитуда интенсивности силы на конце консоли
oi y kp,i
или в середине пролета;
2
q = 0,613V - скоростной напор, Па, соответствующий
kp,i kp,i
критической скорости V ;
kp,i
C - коэффициент поперечной силы, принимаемый равным 0,5, - для
y
элементов с поперечными сечениями, имеющими угловые точки, 0,25 - для
элементов круговой формы;
"альфа" (z) - относительная ордината i-й формы собственных
i
колебаний (если принять коэффициенты распределения амплитуд i-й
формы колебаний в виде "альфа" = y /y и положить y = 1,
ij ij in in
то "альфа" = y ).
ij ij
Для консолей постоянного сечения допускается учитывать в расчетах
только первую форму собственных колебаний.
Резонансные усилия и перемещения конструкции в сечении с
координатой Z определяют по формуле:
"пи"
x (z) = -------- x (z),
рез "дельта" с
где:
x (z) - прогиб, изгибающий момент или поперечная сила от
с
статически приложенной ветровой нагрузки F (z), вычисленной для
i
v = v ;
кр
"дельта" - логарифмический декремент колебаний, принимаемый
равным: 0,05 - для железобетонных конструкций, 0,03 - для стальных
конструкций и 0,04 - для сталежелезобетонных конструкций.
Расчетные суммарные усилия и перемещения элементов при проверке
на резонанс допускается определять по формуле:
-----------------------
/ 2 2
x(z) = \/ x (z) + [x (z) + x (z)],
рез c д
где:
x (z) и x (z) - перемещение, изгибающий момент или поперечная
д c
сила соответственно от динамической и статической ветровой нагрузки,
соответствующей q .
кр,i
Приложение Н
к МГСН 5.02-99
(рекомендуемое)
РАСЧЕТ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ НА КРУТИЛЬНЫЙ ФЛАТТЕР
Критическую скорость ветра V , при которой возникает флаттер, в
ф
общем случае следует определять из уравнения (1):
l 2 2 l 2
EI "Int." ("Тета"``) dz + (GI - Nr ) "Int." ("Тета"`) dz
2 w 0 k 0
V = ---------------------------------------, (1)
ф 2
2S 1 2 l 2
(mr -- + -- "ро"B K )"Int." "Тета" dz
2 2 m 0
B
где:
B"омега"
ф
S = --------- - параметр, отражающий зависимость между
V
ф
характеристиками флаттера: критической скорости ветра V и
ф
круговой частотой колебаний пролетного строения "омега" при
ф
ширине конструкции В. Значения S для сечения в виде узкого
прямоугольника в зависимости от отношения крутильной ("омега" ) к
k
изгибной ("омега" ) частоте собственных колебаний пролетного
и
строения дана на рис. H.1 - a;
"Тета"(z) - аппроксимирующая функция, задаваемая с учетом
граничных условий при кручении пролетного строения.
"Int." - интеграл.
Пояснения к остальным обозначениям приведены к формуле (2).
При определении V по уравнению (1) для висячих мостов к
ф 2
выражению в скобках (GI - Nr ) следует добавлять слагаемое Нв /2,
k 2
где Н - распор, а в - расстояние между подвесками поперек пролетного
строения.
Для консольной балки длиной l критическую скорость ветра V
определяют по формуле (2): ф
------------------------------------
/ 2 2
"пи" / 2GI EI "пи" Nr
/ k w
V = --- / -------------- (--- x ----- - ---- + 1), (2)
ф / 2
2lB\/ "альфа" "ро"K GI 4l GI
m k k
где:
EI и GI - жесткости сечения балки (стержня) при кручении;
w k
N - сжимающая сила в балке (стержне);
2
кгс x с
"ро" = 0,121 ------- - плотность воздуха;
4
м
К - производная от коэффициента аэродинамического момента,
m
определяемая опытным путем. Для сечения в виде тонкой пластины К =
m
1,6;
I + I
2 x y
r = -------, здесь I , I и A - соответственно моменты инерции
A x y
и площадь поперечного сечения;
В - ширина поперечного сечения;
2 2 2
2mr S кгс x c
"альфа" = 1 + --------; m [--------] - погонная масса
4 2
"ро"K B м
m
пролетного строения (m = q/g).
Для висячего моста с центральным пролетом l и величиной распора Н
критическую скорость ветра определяют по формуле (3):
-------------------------------------------
/ 2GI EI 2 2 2 2
n"пи" / k w n "пи" Нв Nr
V = ---- /------------- (---- x ------- + ----- - ---- + 1), (3)
ф lB \/ 2
"альфа" "ро"K GI l 2GI GI
m k k k
где n = 1, 2, 3... - порядковый номер форм колебаний пролетного
строения.
Остальные обозначения приведены к формуле (2).
В формуле (3) сжимающая сила N, действующая на балку жесткости,
может равняться нулю или величине распора Н в зависимости от
конструкции моста. При Н = 0 из формулы (3) получают формулу для
свободно опертой балки.
Формулы (2) и (3) применяют для сечений в виде тонкого
прямоугольника. Для других форм поперечного сечения пролетного
строения к критической скорости ветра, вызывающей флаттер V , по
ф
формулам (2) и (3) следует вводить множитель - коэффициент формы,
величина которого с учетом данных экспериментальных исследований
приведена на рисунке Н.1 - б.
Согласно требованию п. 2.24 СНиП 2.05.03-84* величина V ,
ф
полученная из уравнения (1) или по формулам (2) и (3), с учетом
коэффициента формы должна быть больше максимальной скорости ветра,
возможного в районе расположения моста, не менее чем в 1,5 раза.
Приводится рисунок H.1 "Значения параметров при расчете пролетных
строений на крутильный флаттер": (а - графические зависимости между
k
параметром S и величиной отношения "омега" --------;
"омега"
u
б - величина параметра "эта" (коэффициента формы) для пролетных
строений с характерными формами поперечного сечения).
Приложение П
(рекомендуемое)
МЕТОДИКА
РАСЧЕТА ПРЕДЕЛЬНОЙ ДЛИНЫ СЕКЦИИ СУХОТРУБА
(введена изменениями и дополнениями N 1
к МГСН 5.02-99 от 29.03.2005)
Определение предельной (максимальной допустимой) длины секции
сухотруба следует проводить по двум критериям:
- обеспечение незамерзания головной части потока;
- обеспечение требуемого напора на пеногенераторах на проезжей
части мостового сооружения с учетом гидравлического сопротивления.
Определение предельной длины сухотруба из условия
обеспечения незамерзания головной части потока
Определение предельной длины сухотруба по критерию обеспечения
незамерзания головной части потока проводится по методике, приведенной
в работе [1].
Предельная длина сухотруба, L определяется по формуле:
пр1
WC "ро" d t
ж ж ж, вх
L = --------- ln ------,
пр1 4"альфа" t
ж, пр
где:
величина местного коэффициента теплоотдачи от жидкости к
-2 -1
стенке трубы "альфа", Вт x м x K определяется по формуле:
"ламбда" 0,8
ж Wd 0,68
"альфа" = 0,011 ---------- (-----) Pr ,
d "ни" ж
ж
-1
W - линейная скорость течения жидкости в сухотрубе (м x с ),
вычисляемая по формуле:
W = 4Q/"пи"d2,
-1
Q - массовая скорость течения жидкости в сухотрубе, куб. м x с ;
d - диаметр сухотруба, м;
-1 -1
C - удельная теплоемкость жидкости, Дж x кг x K ;
ж
"ро" - плотность жидкости, принимаемая для воды равной 1000 кг x
ж
-3
м ;
t - температура жидкости на входе в сухотруб, град. C;
ж, вх
t - предельная температура жидкости, принимаемая для воды
ж, пр
равной 1 град. C;
ж
-1 -1
"ламбда" - коэффициент теплопроводности жидкости, Вт x м x K ;
Pr - критерий Прандтля для жидкости;
ж
"ни" - коэффициент кинематической вязкости жидкости
ж
-1
(кв. м x с ), определяемый по формуле:
"ни" = "ми" /"ро" ,
ж ж ж
где: -2
"ми" - динамическая вязкость жидкости, Н x с x м .
ж
Значения теплофизических величин C , "ламбда" , "ми" , "ни" ,
ж ж ж ж
Pr для воды принимаются в соответствии с таблицей при значении
ж
температуры t = (t + t )/2.
ж ж, вх ж, пр
Таблица
------------------------------------------------------------------
|t , |C , |"ламбда" , | -6 |"ни" x |Pr |
| ж | ж | ж |"ми" x 10 ,| ж | ж |
|град.| -1 | -1 | ж | -6 | |
|C |Дж x кг x |Вт x м x | -2 |x 10 , | |
| | -1 | -1 |Н x с x м | -1| |
| |x K |x K | |кв. м x с | |
|-----|------------|------------|-------------|-----------|------|
| 0 | 4212 | 0,551 | 1788 | 1,789 | 13,67|
|-----|------------|------------|-------------|-----------|------|
| 10 | 4191 | 0,574 | 1306 | 1,306 | 9,52|
|-----|------------|------------|-------------|-----------|------|
| 20 | 4183 | 0,599 | 1004 | 1,004 | 7,02|
|-----|------------|------------|-------------|-----------|------|
| 30 | 4174 | 0,618 | 801,5 | 0,805 | 5,42|
|-----|------------|------------|-------------|-----------|------|
| 40 | 4174 | 0,635 | 653,3 | 0,659 | 4,31|
------------------------------------------------------------------
Определение предельной длины сухотруба из условия
обеспечения требуемого напора на пеногенераторах
на проезжей части мостового сооружения с учетом
гидравлического сопротивления
Определение предельной длины сухотруба для обеспечения требуемого
напора на пеногенераторах на проезжей части мостового сооружения
проводится из условия:
h - h = Z + h , (1)
пнс пеног гидр
где:
h - напор, обеспечиваемый пожарной насосной станцией, м;
пнс
h - необходимый напор на пеногенераторе, м;
пеног
Z - высота вертикального столба жидкости в сухотрубе, м;
h - потеря напора в сухотрубе из-за гидравлического
гидр
сопротивления, определяемая по зависимости [2]:
2
h = "ламбда"L W /(2gd),
гидр пр2
где:
"ламбда"- гидравлический коэффициент трения, определяемый из
рисунка в зависимости от числа Рейнольдса (Re = Wd/"ни" ), диаметра
ж
трубопровода d и шероховатости трубы "Дельта" [2].
Предельная длина сухотруба (L , м) определяется по формуле:
пр2
2gd
L = (h - h - Z)----------,
пр2 пнс пеног 2
"ламбда"W
где:
-2
g = 9,8 м x с - ускорение свободного падения.
Пример. Определить предельную длину секции сухотруба для подачи
воды (раствора пенообразователя) на мостовое сооружение из условия
обеспечения требуемого напора на пеногенераторах на проезжей части
мостового сооружения, а также незамерзания головной части потока для
следующих значений исходных данных:
-1
Q = 60 л x с ; d = 0,1 м; t = 9 град. C; h = 100 м;
ж, вх пнс
h = 60 м; Z = 10 м.
пеног
Значение эквивалентной абсолютной шероховатости для труб "Дельта"
= 0,05.
Расчет. Из таблицы для t = 5 град. C определяем значения
ж
-1 -1
теплофизических величин C = 4202 Дж x кг x K ; "ламбда" =
ж ж
-1 -1 -6 -1
= 0,563 Вт x м x K ; "ни" = 1,55 x 10 кв. м x с ;
ж
Pr = 11,6.
ж
Рассчитываем значения линейной скорости течения жидкости в
сухотрубе W и числа Рейнольдса Re:
2 -3 2 -1
W = 4Q/"пи"d = 4 x 60 x 10 /("пи" x 0,1 ) = 7,64 м x с ;
-6 5
Re = Wd/"ни" = 7,64 x 0,1/1,55 x 10 = 4,9 x 10 .
ж
Определяем значение "альфа":
"ламбда" 0,8
ж Wd 0,68
"альфа" = 0,011 --------- (-----) Pr =
d "ни" ж
ж
0,8
0,563 7,64 x 0,1 0,68
= 0,011 ----- (-----------) 11,6 =
0,1 -6
1,55 x 10
-2 -1
= 11747,4 Вт x м x K .
Определяем значение предельной длины сухотруба из условия
обеспечения незамерзания головной части потока L .
пр1
WC "ро" d t
ж ж ж, вх
L = ------------ ln ------ =
пр1 4"альфа" t
ж, пр
3
7,64 x 4202 x 10 x 0,1 9
= ----------------------- ln - = 150 м.
4 x 11747,4 1
5
Из рисунка для Re = 4,9 x 10 и d/"Дельта" = 2000 определяем
значение гидравлического коэффициента трения сухотруба "ламбда" =
0,017.
Рассчитываем значение предельной длины сухотруба из условия
обеспечения требуемого напора на пеногенераторах на проезжей части
мостового сооружения с учетом гидравлического сопротивления L .
пр2
2gd
L = (h - h - Z) ---------- =
пр2 пнс пеног 2
"ламбда"W
2 x 9,8 x 0,1
= (100 - 60 - 10) ------------- = 60 м.
2
0,017 x 7,64
Таким образом, для приведенных значений исходных данных
предельная длина секции сухотруба определяется из условия обеспечения
требуемого напора на пеногенераторах на проезжей части мостового
сооружения и составляет 60 м.
Список литературы к приложению П
1. Тушение нефти и нефтепродуктов: Пособие/Безродный И.Ф.,
Гилетич А.Н. и др. - М.: ВНИИПО, 1996 - 216 с.
2. Тепло- и массообмен. Теплотехнический эксперимент:
Справочник/Е.В. Аметистов, В.А. Григорьев и др. - М.: Энергоиздат,
1982.
3. Исаченко В.П. и др. Теплопередача. Учебник для вузов. Изд. 3-е
перераб. и доп. М., "Энергия", 1975. 17.
|