О ВНЕСЕНИИ ИЗМЕНЕНИЙ
В ПРИКАЗ МЧС РОССИИ ОТ 10.07.2009 N 404
ПРИКАЗ
МИНИСТЕРСТВО РФ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ
СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ
14 декабря 2010 г.
N 649
(Д)
Внести изменения в Приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404 "Об
утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на
производственных объектах" (зарегистрирован в Министерстве юстиции
Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный N 14541)
согласно приложению.
Министр
С.К.ШОЙГУ
14 декабря 2010 г.
N 649
Зарегистрировано в Министерстве юстиции РФ
20 января 2011 г.
N 19546
Приложение
к Приказу МЧС России
от 14 декабря 2010 года
N 649
ИЗМЕНЕНИЯ,
ВНОСИМЫЕ В ПРИКАЗ МЧС РОССИИ ОТ 10.07.2009 N 404
Внести в методику определения расчетных величин пожарного риска
на производственных объектах, утвержденную Приказом МЧС России от
10.07.2009 N 404 "Об утверждении методики определения расчетных
величин пожарного риска на производственных объектах" (зарегистрирован
в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г.,
регистрационный N 14541) (далее - Методика), следующие изменения:
1. В абзаце втором пункта 1 Методики слова ", линейной части
магистральных трубопроводов" исключить.
2. Абзацы десятый и двадцать третий пункта 16 Методики исключить.
3. Абзац шестой пункта 24 Методики изложить в следующей редакции:
"Условные вероятности поражения человека определяются по
критериям поражения людей опасными факторами пожара, взрыва.".
4. В абзаце первом пункта 27 Методики слово "здания" заменить
словами "здания или пожарного отсека здания (далее - здания)".
5. Пункт 42 Методики изложить в следующей редакции:
"42. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта,
индивидуальный пожарный риск (далее - индивидуальный риск) принимается
равным величинам потенциального риска в этой зоне с учетом доли
времени присутствия людей в зданиях, сооружениях и строениях вблизи
производственного объекта:
для зданий, сооружений и строений классов Ф1 по функциональной
пожарной опасности - 1;
для зданий, сооружений и строений классов Ф2, Ф3, Ф4 и Ф5 по
функциональной пожарной опасности с круглосуточным режимом работы - 1,
при некруглосуточном режиме работы - доля времени присутствия людей в
соответствии с организационно-распорядительными документами для этих
зданий, сооружений и строений.".
6. Раздел III Методики дополнить подразделом следующего
содержания:
"Индивидуальный и социальный пожарный риск для линейной
части магистральных трубопроводов
45. Величина потенциального риска Р(r) () в определенной точке на
расстоянии r от оси магистрального трубопровода определяется по
формуле:
(Не приводится), (13)
где - удельная частота разгерметизации линейной части
магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m
магистрального трубопровода,
- число сценариев развития пожароопасной ситуации или пожара. При
этом подлежат рассмотрению для каждого типа разгерметизации следующие
сценарии: факельное горение, пожар пролива (для истечения жидкой
фазы), пожар-вспышка, сгорание газопаровоздушной смеси в открытом
пространстве;
- число рассматриваемых типов разгерметизации;
- условная вероятность реализации k-го сценария развития
пожароопасной ситуации (пожара) для j-го типа разгерметизации;
- условная вероятность поражения человека в рассматриваемой точке
на расстоянии r от оси магистрального трубопровода в результате
реализации k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара),
произошедшей на участке магистрального трубопровода с координатой x,
расположенной в пределах участка влияния k-го сценария развития пожара
для j-го типа разгерметизации;
, - координаты начала и окончания участка влияния. Границы
участка влияния определяются для k-го сценария развития пожароопасной
ситуации (пожара) из условия, что зона поражения опасными факторами
пожара (взрыва) при аварии на магистральном трубопроводе за пределами
этого участка не достигает рассматриваемой точки на расстоянии r от
оси магистрального трубопровода. Допускается интегрирование проводить
по всей длине трубопровода.
Рекомендуемый метод определения удельных частот различных типов
разгерметизации магистрального трубопровода приведен в приложении N 6
к настоящей Методике.
Число рассматриваемых сценариев развития пожароопасной ситуации
(пожара) при разгерметизации линейной части магистрального
трубопровода, условные вероятности и определяются в зависимости от
специфики пожарной опасности магистрального трубопровода и
транспортируемого вещества.
46. Индивидуальный риск для работников, обслуживающих линейную
часть магистрального трубопровода, определяется в соответствии с
пунктами 37 и 40 настоящей Методики.
Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части
магистрального трубопровода, индивидуальный риск определяется в
соответствии с пунктом 42 настоящей Методики.
47. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной
части магистрального трубопровода, социальный риск S () определяется
по формуле:
(Не приводится), (14)
где (...) - величины социального риска для различных потенциально
опасных участков линейной части магистрального трубопровода, (...),
определяемые в соответствии с пунктами 43 и 44 настоящей Методики;
Q - количество потенциально опасных участков линейной части
магистрального трубопровода.
Количество потенциально опасных участков линейной части
магистрального трубопровода определяется на основе анализа плана
трассы магистрального трубопровода и прилегающей к ней территории.
Границы потенциально опасных участков линейной части магистрального
трубопровода определяются из условия расположения вблизи них
населенных пунктов, зданий, сооружений и строений, не относящихся к
магистральному трубопроводу, расположенных на расстоянии менее
значений, регламентированных нормативными документами по пожарной
безопасности.".
7. Приложение N 1 к пункту 15 Методики дополнить абзацем
следующего содержания:
"При использовании данных, приведенных в настоящем приложении,
для какого-либо резервуара, емкости, сосуда, аппарата,
технологического трубопровода следует учитывать частоты
разгерметизации для всех размеров утечек, указанные для этой единицы
технологического оборудования.".
8. В приложении N 3 к пункту 18 Методики:
а) абзацы с двадцать первого по двадцать четвертый пункта 7
изложить в следующей редакции соответственно:
"При проливе на неограниченную поверхность площадь пролива (м2)
жидкости определяется по формуле:
(Не приводится), (П3.27)
где - коэффициент разлития, (при отсутствии данных допускается
принимать равным 5 при проливе на неспланированную грунтовую
поверхность, 20 при проливе на спланированное грунтовое покрытие, 150
при проливе на бетонное или асфальтовое покрытие);
(...) - объем жидкости, поступившей в окружающее пространство при
разгерметизации резервуара, м3.";
б) пункт 10 изложить в следующей редакции:
"10. Радиус (м) и высота (м) зоны, ограничивающие область
концентраций, превышающих нижний концентрационный предел
распространения пламени (далее - НКПР), при неподвижной воздушной
среде определяется по формулам:
для горючих газов (далее - ГГ):
(Не приводится) (П3.32)
(Не приводится) (П3.33)
для паров ЛВЖ:
(Не приводится) (П3.34)
(Не приводится) (П3.35)
где масса ГГ, поступившего в открытое пространство при
пожароопасной ситуации, кг;
(...) - плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном
давлении, кг/м3;
(...) - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за
время испарения, указана в пункте 6 настоящего приложения, кг;
(...) - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа;
(...) - нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ
или паров, % об.
За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают
геометрический центр пролива, а в случае, если меньше габаритных
размеров пролива, - внешние габаритные размеры пролива.
При необходимости может быть учтено влияние различных
метеорологических условий на размеры взрывоопасных зон.";
в) в абзаце втором пункта 17 последнее предложение изложить в
следующей редакции:
"В том случае, если полученная величина больше максимальной
скорости, соответствующей данному классу, она принимается по формуле
(П.3.37).";
г) пункт 23 изложить в следующей редакции:
"23. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для пожара
пролива ЛВЖ, ГЖ, сжиженного природного газа (далее - СПГ) или СУГ
определяется по формуле:
(Не приводится), (П3.52)
где - среднеповерхностная интенсивность теплового излучения
пламени, кВт/м2;
(...) - угловой коэффициент облученности;
(...) - коэффициент пропускания атмосферы.
Значение принимается на основе имеющихся экспериментальных данных
или по таблице П3.4.
Таблица П3.4
Среднеповерхностная плотность теплового излучения
пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая
скорость выгорания для некоторых жидких
углеводородных топлив
---------------------------------------------------------------------------
| Топливо | E , кВт/м2, при d, м | (...)` |
| | f | m , |
| |-------------------------------------------| кг/ |
| | 10 | 20 | 30 | 40 | 50 | (м2*с) |
|-------------------|--------|-------|-------|---------|--------|---------|
|СПГ | 220 | 180 | 150 | 130 | 120 | 0,08 |
|-------------------|--------|-------|-------|---------|--------|---------|
|СУГ (пропан-бутан) | 80 | 63 | 50 | 43 | 40 | 0,1 |
|-------------------|--------|-------|-------|---------|--------|---------|
|Бензин | 60 | 47 | 35 | 28 | 25 | 0,06 |
|-------------------|--------|-------|-------|---------|--------|---------|
|Дизельное топливо | 40 | 32 | 25 | 21 | 18 | 0,04 |
---------------------------------------------------------------------------
Примечание: для диаметров очага менее 10 м или более 50 м следует
принимать такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м
соответственно.
При отсутствии данных для нефти и нефтепродуктов допускается
величину (кВт/м2) определять по формуле:
(Не приводится) (П3.53)
где d - эффективный диаметр пролива, м.
При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается
величину (кВт/м2) определять по формуле:
(Не приводится) (П3.53.1)
где m` - удельная массовая скорость выгорания, кг/(м2*с);
(...) - удельная теплота сгорания, кДж/кг;
L - длина пламени, м.
При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается
величину m` (кг/(м2*с)) определять по формуле:
(Не приводится) (П3.53.2)
где - удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;
(...) - удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг*K);
(...) - температура кипения жидкости при атмосферном давлении, K;
(...) - температура окружающей среды, K.
Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение
значений и m` по компонентам, для которых величины и m` максимальны.
Угловой коэффициент облученности определяется по формуле:
(Не приводится) (П3.54)
где (...) - факторы облученности для вертикальной и
горизонтальной площадок соответственно, определяемые для площадок,
расположенных в 90 град. секторе в направлении наклона пламени, по
следующим формулам:
(Не приводится) (П3.55)
(Не приводится) (П3.56)
(Не приводится) (П3.57)
(Не приводится) (П3.57.1)
(Не приводится) (П3.57.2)
(Не приводится) (П3.57.3)
(Не приводится) (П3.57.4)
(Не приводится) (П3.57.5)
(Не приводится) (П3.57.6)
(Не приводится) (П3.57.7)
где X - расстояние от геометрического центра пролива до
облучаемого объекта, м;
d - эффективный диаметр пролива, м;
L - длина пламени, м;
(...) - угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра.
Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в
случаях отсутствия ветра факторы облученности для вертикальной и
горизонтальной площадок рассчитываются по формулам 3.55 - 3.57.7 и
3.59.1, принимая = 0.
Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле:
(Не приводится) (П3.58)
где F - площадь пролива, м2.
Длина пламени L (м) определяется по формулам:
при (Не приводится), (П3.59)
(Не приводится) (П3.59.1)
где
(Не приводится) (П3.60)
m` - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м2*с);
(...) - плотность окружающего воздуха, кг/м3;
(...) - плотность насыщенных паров топлива при температуре
кипения, кг/м3;
(...) - скорость ветра, м/с;
g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2).
Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра
рассчитывается по формуле:
(Не приводится) (П3.61)
Коэффициент пропускания атмосферы для пожара пролива определяется
по формуле:
(Не приводится) (П3.62)";
д) пункт 24 изложить в следующей редакции:
"24. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для огненного
шара определяется по формуле (П3.52).
Величина определяется на основе имеющихся экспериментальных
данных. Допускается принимать равной 350 кВт/м2.
Значение определяется по формуле:
(Не приводится) (П3.63)
где H - высота центра огненного шара, м;
(...) - эффективный диаметр огненного шара, м;
r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности
земли непосредственно под центром огненного шара, м.
Эффективный диаметр огненного шара (м) определяется по формуле:
(Не приводится) (П3.64)
где m - масса продукта, поступившего в окружающее пространство,
кг.
Величину H допускается принимать равной (...).
Время существования огненного шара (с) определяется по формуле:
(Не приводится) (П3.65)
Коэффициент пропускания атмосферы для огненного шара
рассчитывается по формуле:
(Не приводится) (П3.66)";
е) в пункте 28:
в абзацах первом и пятом слова "жидкой фазы СУГ и СПГ" заменить
на слова "жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением";
абзац шестой исключить;
ж) пункт 29 изложить в следующей редакции:
"29. При проведении оценки пожарной опасности горящего факела при
струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы СУГ,
СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением допускается принимать следующее:
- зона непосредственного контакта пламени с окружающими объектами
определяется размерами факела;
- длина факела не зависит от направления истечения продукта и
скорости ветра;
- наибольшую опасность представляют горизонтальные факелы,
условную вероятность реализации которых следует принимать равной 0,67;
- поражение человека в горизонтальном факеле происходит в 30°
секторе с радиусом, равным длине факела;
- воздействие горизонтального факела на соседнее оборудование,
приводящее к его разрушению (каскадному развитию аварии), происходит в
30° секторе, ограниченном радиусом, равным (...);
- за пределами указанного сектора на расстояниях от до 1,5
тепловое излучение от горизонтального факела составляет 10 кВт/м2;
- тепловое излучение от вертикальных факелов может быть
определено по формулам П3.52, П.3.54 - П3.57.7 и П3.62, принимая L
равным (...), d равным (...), равным 0, а по формулам П3.53 - П3.53.2
или таблице П3.4 в зависимости от вида топлива. При отсутствии данных
и невозможности рассчитать по представленным формулам допускается эту
величину принимать равной 200 кВт/м2;
- при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ из отверстия с
эквивалентным диаметром до 100 мм при мгновенном воспламенении
происходит полное сгорание истекающего продукта в факеле без
образования пожара пролива;
- область возможного воздействия пожара-вспышки при струйном
истечении совпадает с областью воздействия факела (30° сектор,
ограниченный радиусом, равным );
- при мгновенном воспламенении струи газа возможность
формирования волн давления допускается не учитывать.".
9. В приложении N 5 к пункту 33 Методики:
а) раздел I изложить в следующей редакции:
"I. Метод определения времени от начала
пожара до блокирования эвакуационных путей в результате
распространения на них опасных факторов пожара
Время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в
результате распространения на них опасных факторов пожара определяется
путем выбора из полученных в результате расчетов значений критической
продолжительности пожара минимального времени:
(Не приводится) (П5.1)
Критическая продолжительность пожара по каждому из опасных
факторов определяется как время достижения этим фактором критического
значения на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола. Критические
значения по каждому из опасных факторов составляют:
по повышенной температуре - +70 град.C;
по тепловому потоку - 1400 Вт/м2;
по потере видимости - 20 м;
по пониженному содержанию кислорода - 0,226;
по каждому из токсичных газообразных продуктов горения
(CO2 - 0,11 , CO - (...), HCL - (...)).
Для описания термогазодинамических параметров пожара могут
применяться три вида моделей: интегральные, зонные (зональные) и
полевые.
Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей
эвакуации следует осуществлять, исходя из следующих предпосылок:
интегральный метод:
для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема
простой геометрической конфигурации;
для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с
характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между
собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);
для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного
сценария пожара;
зонный (зональный) метод:
для помещений и систем помещений простой геометрической
конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой
(линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз), когда
размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;
для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах
одного помещения (площадки обслуживания оборудования, внутренние
этажерки и т.д.);
полевой метод:
для помещений сложной геометрической конфигурации, а также
помещений с большим количеством внутренних преград (например,
многосветные пространства с системой галерей и примыкающих коридоров);
для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо
больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые галереи и т.д.);
для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и
интегральных моделей вызывает сомнение (уникальные сооружения,
распространение пожара по фасаду здания, необходимость учета работы
систем противопожарной защиты, способных качественно изменить картину
пожара и т.д.).
При рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газо-, паро-
или пылевоздушной смеси в помещении категории А или Б, условная
вероятность поражения человека в этом помещении принимается равной 1
при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси в этом помещении до
завершения эвакуации людей и 0 после завершения эвакуации людей.
Для помещения очага пожара, удовлетворяющего критериям применения
интегрального метода, критическую продолжительность пожара (с) по
условию достижения каждым из опасных факторов пожара предельно
допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне) можно
оценить по формулам:
по повышенной температуре:
(Не приводится) (П5.2)
по потере видимости:
(Не приводится) (П5.3)
по пониженному содержанию кислорода:
(Не приводится) (П5.4)
по каждому из газообразных токсичных продуктов горения:
(Не приводится) (П5.5)
(Не приводится) (П5.6)
где - начальная температура воздуха в помещении, °C;
B - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и
свободного объема помещения, кг;
n - показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего
материала во времени;
A - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость
выгорания горючего вещества и площадь пожара, кг/;
Z - безразмерный параметр, учитывающий неравномерность
распределения опасного фактора пожара по высоте помещения;
Q - низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;
(...) - удельная изобарная теплоемкость воздуха, МДж/кг;
(...) - коэффициент теплопотерь;
(...) - коэффициент полноты горения;
V - свободный объем помещения, м3;
(...) - коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;
E - начальное освещение, лк;
(...) - предельная дальность видимости в дыму, м;
(...) - дымообразующая способность горящего материала, Нп*м2/кг;
L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг горючего
вещества, кг/кг;
X - предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении,
кг/м3;
(...) - удельный расход кислорода, кг/кг.
Свободный объем помещения соответствует разности между
геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов,
находящихся внутри. При отсутствии данных допускается свободный объем
принимать равным 80% геометрического объема помещения.
Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то
данный опасный фактор пожара может не учитываться.
Параметр Z определяется по формуле:
(Не приводится), при H 6 м, (П5.7)
где h - высота рабочей зоны, м;
H - высота помещения, м.
Высота рабочей зоны определяется по формуле:
(Не приводится) (П5.8)
где - высота площадки, на которой находятся люди, над полом
помещения, м;
(...) - разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его
расположении, м.
Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре
подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. При
определении необходимого времени эвакуации следует ориентироваться на
наиболее высоко расположенные в помещении участки возможного
пребывания людей.
Параметры A и n определяются следующим образом:
для случая горения жидкости с установившейся скоростью:
(Не приводится) при n = 1; (П5.9)
для случая горения жидкости с неустановившейся скоростью:
(Не приводится) при n = 1,5; (П5.10)
для случая кругового распространения пламени по поверхности
горючего вещества или материала:
(Не приводится) при n = 3; (П5.11)
для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде
прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух
направлениях за счет распространения пламени:
(Не приводится) при n = 2, (П5.12)
где - удельная массовая скорость выгорания вещества, кг/(м2*с);
F - площадь пролива жидкости;
(...) - время установления стационарного режима горения жидкости,
с;
v - линейная скорость распространения пламени, м/с;
b - перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны
горения, м.
Случай факельного горения в помещении может рассматриваться как
горение жидкости с установившейся скоростью с параметром A, равным
массовому расходу истечения горючего вещества из оборудования, и
показателем степени n, равным 1.
При отсутствии специальных требований значения и E принимаются
равными 0,3 и 50 лк соответственно, а равным 20 м.
При расположении людей на различных по высоте площадках
критическую продолжительность пожара следует определять для каждой
площадки.";
б) абзац второй раздела II изложить в следующей редакции:
"При расчете весь путь движения людского потока подразделяют на
участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур)
длиной и шириной. Начальными участками являются проходы между рабочими
местами, оборудованием, рядами кресел и т.п. При определении
расчетного времени эвакуации учитывается пропускная способность всех
имеющихся в помещениях, на этажах и в здании эвакуационных выходов.".
10. Дополнить Методику приложением N 6 следующего содержания:
"Приложение N 6
к пункту 45 Методики
РЕКОМЕНДУЕМЫЙ МЕТОД
ОПРЕДЕЛЕНИЯ УДЕЛЬНЫХ ЧАСТОТ РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ
РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ МАГИСТРАЛЬНОГО ТРУБОПРОВОДА
Удельная частота разгерметизации линейной части магистрального
трубопровода определяется следующим образом:
а) на основе статистических данных определяется базовая частота
разгерметизации (...). При отсутствии данных для вновь проектируемых
магистральных трубопроводов допускается принимать равной:
для магистральных газопроводов;
для магистральных нефтепроводов;
б) выделяются рассматриваемые при проведении расчетов типы
разгерметизации:
для магистральных газопроводов:
j = 1 - проколы (трещины, точечные отверстия), определяемые как
отверстия с диаметром 20 мм;
j = 2 - отверстия с диаметром, равным 10% от диаметра
магистрального трубопровода;
j = 3 - разрыв, определяемый как образование отверстия размером,
равным диаметру магистрального трубопровода;
для магистральных нефтепроводов:
j = 1 - "свищи" - отверстия с характерными размерами 0,3*Lp/D (Lp
- характерный размер продольной трещины, D - условный диаметр
магистрального трубопровода), площадь дефектного отверстия - 0,0072*So
(So - площадь поперечного сечения магистрального трубопровода);
j = 2 - трещины, характерный размер 0,75*Lp/D, площадь дефектного
отверстия - 0,0448*So;
j = 3 - "гильотинный" разрыв, характерный размер 0,75*Lp/D,
площадь дефектного отверстия - 0,179*So.
Допускается при соответствующем обосновании учитывать и другие
типы разгерметизации;
в) рассматриваются шесть причин разгерметизации (i = 1 ... 6 -
таблица П6.1);
г) удельная частота разгерметизации линейной части магистрального
трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m трубопровода
определяется по формуле:
(Не приводится) (П6.1)
где (...) - базовая частота разгерметизации магистрального
трубопровода, (...);
(...)- относительная доля i-ой причины разгерметизации для j-го
типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода;
д) величины для различных типов разгерметизации для различных
участков магистрального трубопровода определяются по формулам:
(Не приводится) (П6.2);
(Не приводится) (П6.3);
(Не приводится) (П6.4);
(Не приводится) (П6.5);
(Не приводится) (П6.6);
(Не приводится) (П6.7);
где (...) - поправочные коэффициенты, определяемые по таблице
П6.2 с учетом технических характеристик магистрального трубопровода.
Таблица П6.1
Среднестатистическая относительная доля аварии, вызванных
данной причиной, на магистральных трубопроводах
----------------------------------------------------------------------------
| Причина |Среднестатистическая относительная доля аварии,|
| | вызванных данной причиной, f (m), % |
| | ijcp |
| |-----------------------------------------------|
| | проколы | отверстие | разрыв | всего |
| |(трещины), | | | |
| | точечные | | | |
| | отверстия | | | |
| |-----------|-----------|-----------| |
| | j = 1 | j = 2 | j = 3 | |
|--------------------------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|i = 1| Внешнее воздействие| 13,2/16,8 | 26,6/26,2 | 9,7/6,5 | 49,5 |
|-----|--------------------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|i = 2| Брак строительства,| 10,6/11,3 | 4,7/4,6 | 1,2/0,6 | 16,5 |
| | дефект материалов | | | | |
|-----|--------------------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|i = 3| Коррозия | 15,2/15,2 | 0,2/0,2 | 0/0 | 15,4 |
|-----|--------------------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|i = 4| Движение грунта, | 1,8/2,2 | 2,2/2,2 | 3,3/2,9 | 7,3 |
| | вызванное | | | | |
| | природными | | | | |
| | явлениями | | | | |
|-----|--------------------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|i = 5| Ошибки оператора | 3,0/3,0 | 1,6/1,6 | 0/0 | 4,6 |
|-----|--------------------|-----------|-----------|-----------|-----------|
|i = 6| Прочие и | 6,5/6,5 | 0,2/0,2 | 0/0 | 6,7 |
| | неизвестные причины| | | | |
|-----|--------------------|-----------|-----------|-----------|-----------|
| | Итого | 50,3/55,0 |35,51/35,0 | 14,2/10,0 | 100 |
----------------------------------------------------------------------------
Примечание. В числителе приведены значения для магистральных
газопроводов, в знаменателе - магистральных нефтепроводов.
Таблица П6.2
Поправочные коэффициенты к среднестатистической
относительной доли аварии
------------------------------------------------------------------------------
| Поправочный коэффициент | Значение поправочного |
| | коэффициента |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| Поправочный коэффициент k , зависящий от | k = |
| тс | тс |
| толщины стенки трубопровода дельта (мм) | = exp[-0,275(дельта-6)]|
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| Поправочный коэффициент k , зависящий от | |
| зт | |
| минимальной глубины заложения трубопровода (м): | |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| менее 0,8 м; | k = 1 |
| | зт |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| от 0,8 до 1 м; | k = 0,93 |
| | зт |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| более 1 м | k = 0,73 |
| | зт |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| Поправочный коэффициент k для участков | |
| ннб | |
| переходов, выполненных методом наклонно | |
| направленного бурения (далее - ННБ): | |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| на участках этих переходов; | k = 0 |
| | ннб |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| вне этих участков | k = 1 |
| | ннб |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| Поправочный коэффициент k переходов через | |
| пер1 | |
| искусственные препятствия: | |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| на переходах через автодороги, железные | k = 2 |
| дороги и инженерные коммуникации; | пер |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| вне переходов либо на них предусмотрены | k = 1 |
| защитные футляры (кожухи) из стальных труб | пер |
| с герметизацией межтрубного пространства | |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| Поправочный коэффициент k , учитывающий | |
| бд | |
| применение материалов и средств контроля при | |
| строительстве: | |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| для трубопроводов, построенных в | k = 1 |
| соответствии с требованиями нормативных | бд |
| документов; | |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| при использовании улучшенных материалов и | k = 0,07 |
| дополнительных средств контроля при | бд |
| строительстве и последующей эксплуатации | |
| трубопроводов | |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| Поправочный коэффициент k , учитывающий | |
| ктс | |
| влияние толщины стенки трубопровода (мм) на | |
| частоту разгерметизации по причине коррозии: | |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| менее 5; | k = 2 |
| | ктс |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| от 5 до 10; | k = 1 |
| | ктс |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| более 10 | k = 0,03 |
| | ктс |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| Поправочный коэффициент k , учитывающий | |
| кпз | |
| влияние применяемых систем защиты от коррозии: | |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| для трубопроводов, построенных в | k = 1 |
| соответствии с требованиями нормативных | кпз |
| документов; | |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| при использовании улучшенной системы защиты | k = 0,16 |
| (тип и качество изоляционного покрытия, | кпз |
| электрохимическая защита, внутритрубная | |
| диагностика и т.п.) | |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| Поправочный коэффициент k , зависящий от | k = |
| дгд | дгд |
| диаметра трубопровода D (мм) | = exp[-0,00156(D-274)] |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| Поправочный коэффициент k , учитывающий | |
| пер2 | |
| прохождение трассы трубопровода через водные | |
| преграды и заболоченные участки: | |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| для водных преград | k = 5 |
| | пер |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| для заболоченных участков | k = 2 |
| | пер |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| при отсутствии переходов либо выполненных | k = 1 |
| методом ННБ | пер |
|--------------------------------------------------|-------------------------|
| Поправочный коэффициент k , зависящий от | k = exp[-0,004(D-264)]|
| оп | оп |
| диаметра трубопровода D (мм) | |
------------------------------------------------------------------------------
". |