теплотехническим расчетом для среднегодовых условий функционирования
тепловой сети с учетом технического состояния (методика
теплотехнического расчета приведена в Приложении 4);
- для участков тепловой сети, вводимых в эксплуатацию после
монтажа, реконструкции или капитального ремонта, с изменением типа или
конструкции прокладки и теплоизоляционного слоя, в качестве
нормативных принимаются значения часовых тепловых потерь при
среднегодовых условиях функционирования тепловой сети, определенные
теплотехническим расчетом (Приложение 4) на основе исполнительной
технической документации.
4.3.5. Значения часовых тепловых потерь тепловой сетью в целом
при среднегодовых условиях функционирования определяются суммированием
значений часовых тепловых потерь трубопроводами на отдельных ее
участках.
4.3.6. Определение нормативных значений часовых тепловых потерь
для среднегодовых условий функционирования тепловой сети, сооруженной
в соответствии с [7], Гкал/ч, производится по соответствующим нормам
тепловых потерь по формулам:
- для теплопроводов подземной прокладки, по подающим и обратным
трубопроводам вместе:
-6
Q = SUM (q L бета) 10 ; (32)
из.н.год из.н
- для теплопроводов надземной прокладки по подающим и обратным
трубопроводам раздельно:
-6
Q = SUM (q L бета) 10 ; (33)
из.н.год.п из.н.п
-6
Q = SUM (q L бета) 10 , (33а)
из.н.год.о из.н.о
где:
q , q и q - удельные часовые тепловые потери
из.н из.н.п из.н.о
трубопроводов каждого диаметра, определенные пересчетом табличных
значений норм удельных часовых тепловых потерь на среднегодовые
условия функционирования тепловой сети, подающих и обратных
трубопроводов подземной прокладки - вместе, надземной - раздельно,
ккал/м ч;
L - длина трубопроводов участка тепловой сети подземной прокладки
в двухтрубном исчислении, надземной - в однотрубном, м;
бета - коэффициент местных тепловых потерь, учитывающий потери
запорной арматурой, компенсаторами, опорами.
Коэффициент бета принимается равным 1,2 для прокладки в каналах
при диаметре трубопроводов до 150 мм, 1,15 - при диаметре 150 мм и
более, а также при всех диаметрах трубопроводов бесканальной
прокладки; при надземной прокладке бета = 1,25.
4.3.7. Значения нормативных удельных часовых тепловых потерь при
среднегодовых значениях разности температуры теплоносителя и
окружающей среды (грунта или воздуха), отличающихся от значений,
приведенных в таблицах норм [7], ккал/м ч, определяются линейной
интерполяцией или экстраполяцией по формулам:
- для теплопроводов подземной прокладки, подающих и обратных
трубопроводов вместе:
q = q + (q -
из.н из.н.Т1 из.н.Т2
ДЕЛЬТА t - ДЕЛЬТА t
год Т1
- q ) ------------------------, (34)
из.н.Т1 ДЕЛЬТА t - ДЕЛЬТА t
Т2 Т1
где:
q , q - удельные часовые тепловые потери подающих
из.н.Т1 из.н.Т2
и обратных трубопроводов каждого диаметра при 2-х смежных табличных
значениях (меньшем и большем, чем для конкретной тепловой сети)
среднегодовой разности температуры теплоносителя и грунта, ккал/ч м;
ДЕЛЬТА t - среднегодовая разность температуры теплоносителя
год
и грунта для рассматриваемой тепловой сети, ёС;
ДЕЛЬТА t и ДЕЛЬТА t - смежные, меньшее и большее, чем для
T1 T2
конкретной тепловой сети, табличные значения среднегодовой разности
температуры теплоносителя и грунта, ёС.
Среднегодовая разность температуры теплоносителя и грунта, ёС,
определяется:
t - t
п.год о.год
ДЕЛЬТА t = --------------- - t , (35)
год 2 гр.год
где:
t и t - значения среднегодовой температуры
п.год o.год
теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах рассматриваемой
тепловой сети, ёС;
t - среднегодовая температура грунта на глубине
гр.год
заложения трубопроводов тепловой сети, ёС;
- для теплопроводов надземной прокладки, по подающим и обратным
трубопроводам раздельно:
q = q + (q -
из.н.п из.н.п.Т1 из.н.п.Т2
ДЕЛЬТА t - ДЕЛЬТА t
п.год п.Т1
- q ) ----------------------------; (36)
из.н.п.Т1 ДЕЛЬТА t - ДЕЛЬТА t
п.Т2 п.Т1
q = q + (q -
из.н.о из.н.о.Т1 из.н.о.Т2
ДЕЛЬТА t - ДЕЛЬТА t
о.год о.Т1
- q ) ----------------------------, (36а)
из.н.о.Т1 ДЕЛЬТА t - ДЕЛЬТА t
о.Т2 о.Т1
где:
q и q - удельные часовые тепловые потери
из.н.п.Т1 из.н.п.Т2
подающих трубопроводов конкретного диаметра при двух смежных (меньшем
и большем табличных значениях) среднегодовой разности значений
температуры теплоносителя и наружного воздуха, ккал/ч м;
q и q - то же, для обратных трубопроводов,
из.н.о.Т1 из.н.о.T2
ккал/ч м;
ДЕЛЬТА t и ДЕЛЬТА t - среднегодовая разность
п.год о.год
температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой
сети и наружного воздуха, ёС;
ДЕЛЬТА t и ДЕЛЬТА t - смежные табличные значения
п.T1 п.T2
(меньшее и большее) среднегодовой разности температуры теплоносителя в
подающем трубопроводе тепловой сети и наружного воздуха, ёС;
ДЕЛЬТА t и ДЕЛЬТА t - то же, для обратных
o.T1 o.T2
трубопроводов, ёС.
Значения среднегодовой разности температуры ДЕЛЬТА t и
п.год
ДЕЛЬТА t для подающих и обратных трубопроводов определяются
о.год
как разность соответствующих значений среднегодовой температуры
теплоносителя t и t и среднегодовой температуры
п.год о.год
наружного воздуха t .
н.год
4.3.8. Среднегодовые значения температуры теплоносителя в
подающем и обратном трубопроводах тепловой сети t и t
п.год о.год
определяются как средние из ожидаемых среднемесячных значений
температуры теплоносителя по действующему в системе теплоснабжения
температурному графику регулирования тепловой нагрузки,
соответствующих ожидаемым значениям температуры наружного воздуха.
4.3.9. Ожидаемые среднемесячные значения температуры наружного
воздуха и грунта определяются как средние по информации местной
гидрометеорологической станции о статистических климатологических
значениях температуры наружного воздуха и грунта на глубине заложения
трубопроводов тепловых сетей за последние 5 лет.
4.3.10. Определение значений нормативных часовых тепловых потерь
трубопроводами тепловых сетей, изоляционные конструкции которых
соответствуют нормам СНиП 2.04.14-88 [8], производится аналогично п.
4.3.4 с учетом следующего:
- нормы приведены применительно к тепловым сетям с различной
продолжительностью функционирования в год - до 5000 ч включительно, а
также более 5000 ч;
- нормы касаются не разности среднегодовых значений температуры
теплоносителя и окружающей среды, а абсолютных среднегодовых значений
температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловых
сетей;
- нормы при подземной прокладке тепловых сетей приведены
раздельно для канальной и бесканальной прокладки;
- удельные часовые тепловые потери при подземной прокладке
трубопроводов тепловых сетей в каналах и бесканально по каждому из
диаметров труб определяются суммированием тепловых потерь раздельно
для подающих и обратных трубопроводов;
- удельные часовые тепловые потери при надземной прокладке
трубопроводов тепловых сетей (при расположении на открытом воздухе)
определяются для подающих и обратных трубопроводов вместе, при средней
температуре теплоносителя в них.
4.3.11. Значения нормативных часовых тепловых потерь участков
тепловой сети, аналогичных участкам, подвергавшимся тепловым
испытаниям по типам прокладки, видам изоляционных конструкций и
условиям эксплуатации, Гкал/ч, определяются для трубопроводов
подземной и надземной прокладки отдельно, по формулам:
- для теплопроводов подземной прокладки, по подающим и обратным
трубопроводам вместе:
-6
Q = SUM (k q L бета) 10 ; (37)
из.н.год и из.н
- для теплопроводов надземной прокладки по подающим и обратным
трубопроводам раздельно:
-6
Q = SUM (k q L бета) 10 ; (38)
из.н.год.п и.п из.н.п
-6
Q = SUM (k q L бета) 10 , (38а)
из.н.год.о и.о из.н.о
где k , k и k - поправочные коэффициенты для определения
и и.п и.о
нормативных часовых тепловых потерь, полученные по результатам
тепловых испытаний.
4.3.12. Поправочные коэффициенты для участков тепловой сети,
аналогичных подвергавшимся тепловым испытаниям по типам прокладки,
видам теплоизоляционных конструкций и условиям эксплуатации,
определяются:
- подземная прокладка, подающие и обратные трубопроводы вместе:
Q
из.год.и
k = ---------, (39)
и Q
из.год.н
где Q и Q - тепловые потери, определенные
из.год.и из.год.н
тепловыми испытаниями, пересчитанные на среднегодовые условия
функционирования каждого испытанного участка тепловой сети, и потери,
определенные по нормам [7] или [8] для тех же участков, ккал/ч;
- надземная прокладка, подающие и обратные трубопроводы
раздельно:
Q
из.год.п.и
k = -----------; (40)
и.п Q
из.год.п.н
Q
из.год.о.и
k = -----------, (40а)
и.о Q
из.год.о.н
где:
Q и Q - тепловые потери, определенные
из.год.п.и из.год.о.и
тепловыми испытаниями и пересчитанные на среднегодовые условия
функционирования каждого испытанного участка тепловой сети, для
подающих и обратных трубопроводов, ккал/ч;
Q и Q - тепловые потери, определенные по
из.год.п.н из.год.о.н
нормам [7] или [8] для тех же участков, ккал/ч.
Максимальные значения поправочных коэффициентов не должны быть
больше значений, приведенных в таблице Приложения 5.
4.3.13. При выявлении тепловых потерь через изоляционные
конструкции трубопроводов теплотехническим расчетом следует учитывать:
- теплотехнические характеристики, приводимые в справочных
пособиях, должны быть скорректированы введением поправок на основании
оценки технического состояния трубопроводов тепловой сети;
- определение значений тепловых потерь должно быть проведено для
среднегодовых условий эксплуатации тепловых сетей (среднегодовые
значения температуры теплоносителя и окружающей среды - наружного
воздуха для надземной прокладки трубопроводов, грунта - для
трубопроводов подземной прокладки);
- значения теплотехнических характеристик, входящие в формулы для
определения тепловых потерь через изоляционные конструкции
трубопроводов, зависящие от конструкции и материала теплоизоляционного
слоя, могут быть приняты согласно исполнительной технической
документации и должны быть скорректированы по результатам специальных
обследований;
- расчеты следует проводить в соответствии с методикой,
изложенной в Приложении 4.
4.3.14. В каждый последующий год между плановыми тепловыми
испытаниями к значениям тепловых потерь вводятся поправки.
Поправки представляют собой коэффициенты к значениям часовых
тепловых потерь через теплоизоляционные конструкции трубопроводов,
определяемые в зависимости от соотношения значений материальной
характеристики трубопроводов подземной и надземной прокладки тепловой
сети в целом, а также соотношения тепловых потерь на участках тепловой
сети, полученных в результате тепловых испытаний и расчетов, и
нормативных тепловых потерь, полученных на базе норм [7] или [8]
(таблица Приложения 5).
4.3.15. Наибольшие значения поправочных коэффициентов для каждого
соотношения видов прокладки и уровня тепловых потерь не должны быть
больше значений, указанных в таблице Приложения 5. В исключительных
случаях, на срок проведения ремонтных работ для восстановления
разрушенной тепло- и гидроизоляции, но не дольше 1 года, могут быть
приняты поправочные коэффициенты, значения которых превышают
приведенные в таблице; конкретный устанавливается руководством
предприятия при планировании энергосберегающих мероприятий.
4.3.16. К значениям часовых тепловых потерь трубопроводов,
проложенных в проходных и полупроходных каналах, определенным в
результате тепловых испытаний или теплотехническим расчетом, поправки
не вводятся. Однако при изменении условий эксплуатации или
технического состояния теплоизоляционного слоя указанных трубопроводов
значения тепловых потерь должны быть уточнены.
4.3.17. Значения тепловых потерь трубопроводами тепловой сети за
месяц определяются на основании значений часовых тепловых потерь при
среднегодовых условиях функционирования пересчетом на средние
температурные условия каждого месяца с учетом продолжительности
функционирования тепловой сети в этом месяце.
4.3.18. Планируемые значения эксплуатационных тепловых потерь
через изоляционные конструкции трубопроводов тепловой сети за
соответствующий месяц, Гкал, определяются по выражению:
Q = (Q + Q + Q ) n, (41)
из.н.мес из.н из.н.п из.н.о
где:
Q , Q и Q - нормативные значения
из.н из.н.п из.н.о
эксплуатационных часовых тепловых потерь тепловых сетей подземной
прокладки, подающим и обратным трубопроводами вместе, надземной -
раздельно, Гкал/ч;
n - продолжительность функционирования тепловой сети в
рассматриваемом месяце, ч.
4.3.19. Планируемые значения эксплуатационных тепловых потерь при
среднемесячных условиях функционирования тепловой сети, Гкал,
определяются:
- для теплопроводов подземной прокладки, подающими и обратными
трубопроводами вместе:
t + t - 2t
п.мес о.мес гр.мес
Q = Q --------------------------; (42)
из.н.мес из.н.год t + t - 2t
п.год о.год гр.год
- для теплопроводов надземной прокладки, подающими и обратными
трубопроводами раздельно:
t - t
п.мес н.мес
Q = Q ---------------; (43)
из.н.мес.п из.н.год.п t - t
п.год н.год
t - t
о.мес н.мес
Q = Q ---------------, (43а)
из.н.мес.о из.н.год.о t - t
о.год н.год
где:
t и t - ожидаемые среднемесячные значения
п.мес o.мес
температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах
конкретной тепловой сети по температурному графику регулирования
тепловой нагрузки при ожидаемых значениях температуры наружного
воздуха, ёС;
t и t - ожидаемые среднемесячные значения
гр.мес н.мес
температуры грунта на глубине заложения трубопроводов и наружного
воздуха, ёС.
4.3.20. Планируемые значения эксплуатационных тепловых потерь
через изоляционную конструкцию трубопроводов участков тепловой сети,
не характерных по типу прокладки и конструкции теплоизоляционного слоя
для рассматриваемой тепловой сети, удельные тепловые потери которых
определялись расчетным путем, Гкал, выявляются:
- для подземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов
вместе:
-6
Q = SUM q L бета 10 ; (44)
из.н.р.год из.р
- для надземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов
раздельно:
-6
Q = SUM q L бета 10 ; (45)
из.н.р.год.п из.р.п
-6
Q = SUM q L бета 10 , (45а)
из.н.р.год.о из.р.о
где q , q и q - удельные часовые тепловые
из.р из.р.п из.р.о
потери, определенные теплотехническим расчетом для трубопроводов
каждого диаметра при среднегодовых условиях функционирования тепловой
сети, для подающих и обратных трубопроводов подземной прокладки
вместе, надземной - раздельно, ккал/м ч.
4.3.21. Планируемые значения эксплуатационных тепловых потерь
через изоляционные конструкции трубопроводов, Гкал, участков тепловой
сети, введенных в эксплуатацию после строительства, капитального
ремонта или реконструкции, определяются по формулам (44) - (45а) с
использованием значений удельных тепловых потерь, найденных в
результате теплотехнических расчетов для соответствующих участков.
4.3.22. Планируемые значения эксплуатационных тепловых потерь
через изоляционные конструкции трубопроводов тепловой сети по периодам
функционирования (отопительный и неотопительный) и за год в целом
определяются как суммы планируемых значений эксплуатационных тепловых
потерь за соответствующие месяцы.
4.3.23. При выявлении эксплуатационных тепловых потерь через
теплоизоляционные конструкции трубопроводов тепловых сетей по периодам
функционирования тепловые потери в переходные месяцы распределяются
пропорционально количеству часов функционирования тепловой сети в эти
месяцы. В случае, если происходит изменение коммутационной схемы
тепловой сети, тепловые потери определяются с учетом этого изменения.
5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЛАНИРУЕМЫХ ЗНАЧЕНИЙ РАСХОДА
ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЯХ
5.1. Планируемые значения расхода теплоносителя в подающих и
обратных трубопроводах тепловой сети, т/ч, определяются суммированием
значений расхода теплоносителя по видам теплового потребления
(отопление, приточная вентиляция, горячее водоснабжение) в подающих и
обратных трубопроводах тепловых пунктов потребителей для каждого из
характерных значений температуры наружного воздуха:
- значение температуры наружного воздуха, соответствующее
началу и окончанию отопительного периода, t = +8 ёС;
obe
- значение температуры наружного воздуха t , соответствующее
of
излому графика температуры теплоносителя;
- среднее значение температуры наружного воздуха отопительного
периода t ;
om
- значение температуры наружного воздуха t , расчетное для
o
проектирования отопления.
5.2. Определение планируемых значений расхода теплоносителя
производится с учетом типа системы теплоснабжения (открытая,
закрытая), схем присоединения систем теплопотребления к тепловым
сетям, а также степени автоматизации тепловых пунктов этих систем.
5.3. Планируемые значения расхода теплоносителя в подающих и
обратных трубопроводах тепловых пунктов потребителей тепловой энергии
определяются на основе расчетных значений расхода теплоносителя по
видам теплового потребления.
Определение расчетных значений расхода теплоносителя по видам
теплового потребления производится по указаниям Приложения 3 в
зависимости от типа системы теплоснабжения, схем присоединения систем
теплопотребления, а также степени автоматизации тепловых пунктов.
5.4. В системах теплоснабжения без нагрузки горячего
водоснабжения планируемые значения расхода теплоносителя для всех
характерных значений температуры наружного воздуха постоянны и равны
расчетным значениям расхода теплоносителя на отопление и приточную
вентиляцию.
5.5. В закрытых системах теплоснабжения, при отсутствии
автоматических регуляторов поддержания постоянного расхода
теплоносителя в системах отопления и приточной вентиляции, а также
постоянной температуры воды, подаваемой на горячее водоснабжение, на
всех тепловых пунктах потребителей тепловой энергии планируемые
значения расхода теплоносителя для всех характерных значений
температуры наружного воздуха постоянны и равны сумме расчетных
значений соответствующего расхода теплоносителя.
5.6. В закрытых системах теплоснабжения при оснащении всех
тепловых пунктов потребителей тепловой энергии автоматическими
регуляторами поддержания постоянного расхода теплоносителя на
отопление и приточную вентиляцию, а также температуры воды, подаваемой
на горячее водоснабжение, составляющие планируемого значения расхода
теплоносителя по видам теплового потребления для характерных значений
температуры наружного воздуха определяются:
- отопление и приточная вентиляция - равным расчетным значениям
расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию для всех
значений температуры наружного воздуха;
- горячее водоснабжение - равным расчетным значениям расхода
теплоносителя на горячее водоснабжение для значения температуры
наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного
графика регулирования тепловой нагрузки; для остальных характерных
значений температуры наружного воздуха - равным значениям расхода
теплоносителя на горячее водоснабжение, определяемым тепловым расчетом
тепловых пунктов. Исключение составляют тепловые пункты с
теплообменниками горячего водоснабжения, подключенными к тепловой сети
по параллельной схеме, для которых при значении температуры наружного
воздуха, соответствующем началу и окончанию отопительного периода (+8
ёС), значение расхода теплоносителя на горячее водоснабжение равно
расчетному.
5.7. В закрытых системах теплоснабжения, при различной степени
автоматизации систем теплопотребления, составляющие планируемого
значения расхода теплоносителя по видам теплового потребления для
характерных значений температуры наружного воздуха определяются:
а) для полностью автоматизированных тепловых пунктов (наличие
регуляторов постоянного расхода теплоносителя на отопление и приточную
вентиляцию, а также температуры воды, подаваемой на горячее
водоснабжение) - по указаниям п. 5.6;
б) для тепловых пунктов без регуляторов постоянного расхода
теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию, а также температуры
воды, подаваемой на горячее водоснабжение, - для значения температуры
наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного
графика регулирования тепловой нагрузки, равными сумме расчетных
значений расхода теплоносителя на отопление, приточную вентиляцию и
горячее водоснабжение; для остальных характерных значений температуры
наружного воздуха нормативные значения расхода теплоносителя на
отопление, приточную вентиляцию и горячее водоснабжение определяются
по результатам гидравлического расчета тепловой сети на основе
значений гидравлического сопротивления систем отопления, приточной
вентиляции и теплообменников горячего водоснабжения; при независимом
присоединении систем отопления и приточной вентиляции для
гидравлического расчета применяются вместо гидравлического
сопротивления этих систем значения гидравлического сопротивления
соответствующих теплообменников;
в) для тепловых пунктов, оборудованных только регуляторами
температуры воды, подаваемой на горячее водоснабжение:
- горячее водоснабжение - по указаниям п. 5.6;
- отопление и приточная вентиляция - для значения температуры
наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного
графика регулирования тепловой нагрузки, равными сумме расчетных
значений расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию;
для остальных характерных значений температуры наружного воздуха
нормативные значения расхода теплоносителя на отопление и приточную
вентиляцию определяются по результатам гидравлического расчета
тепловой сети на основе значений гидравлического сопротивления систем
отопления (при зависимом присоединении) и теплообменников отопления
(при независимом присоединении).
5.8. В открытых системах теплоснабжения, при различной степени
автоматизации систем теплопотребления, составляющие планируемого
значения расхода теплоносителя по видам теплового потребления в
подающих и обратных трубопроводах на тепловых пунктах для характерных
значений температуры наружного воздуха определяются:
а) при полной автоматизации тепловых пунктов (наличие регуляторов
постоянного расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию,
а также постоянной температуры воды, поступающей на горячее
водоснабжение):
- отопление и приточная вентиляция - расчетное значение расхода
теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию для всех характерных
значений температуры наружного воздуха;
- горячее водоснабжение - расчетное значение расхода
теплоносителя на горячее водоснабжение для значения температуры
наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного
графика регулирования тепловой нагрузки, а также началу и окончанию
отопительного периода; для остальных характерных значений температуры
наружного воздуха - в зависимости от температуры теплоносителя в
подающем трубопроводе тепловой сети и, соответственно, доли
водоразбора из него;
б) при установке на тепловых пунктах только регуляторов
температуры воды, поступающей на горячее водоснабжение:
- горячее водоснабжение - по указаниям подпункта "а";
- отопление и приточная вентиляция - расчетный расход
теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию для значения
температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома
температурного графика регулирования тепловой нагрузки; для остальных
характерных значений температуры наружного воздуха - по результатам
гидравлического расчета тепловой сети на основе значений
гидравлического сопротивления систем отопления;
в) при полном отсутствии на тепловых пунктах регуляторов
постоянного расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию,
а также постоянной температуры воды, поступающей на горячее
водоснабжение:
- горячее водоснабжение - расчетное значение расхода
теплоносителя для значения температуры наружного воздуха,
соответствующего точке излома температурного графика регулирования
тепловой нагрузки, а также началу и окончанию отопительного периода;
для остальных характерных значений температуры наружного воздуха - по
тепловому расчету, в зависимости от температуры теплоносителя в
подающем (водоразбор из подающего трубопровода) и обратном
трубопроводах (водоразбор из обратного трубопровода); для значения
температуры наружного воздуха, соответствующего переводу водоразбора с
подающего трубопровода на обратный, производится определение значений
отбора теплоносителя на горячее водоснабжение как из подающего, так и
обратного трубопроводов;
- отопление и приточная вентиляция - расчетное значение расхода
теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию для значения
температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома
температурного графика регулирования тепловой нагрузки; для остальных
характерных значений температуры наружного воздуха - по результатам
гидравлического расчета тепловой сети на основе значений
гидравлического сопротивления систем отопления.
5.9. В открытых системах теплоснабжения планируемые значения
расхода теплоносителя в обратных трубопроводах при каждом из
характерных значений температуры наружного воздуха следует принимать
как разность значений расхода теплоносителя в подающем трубопроводе и
водоразбора, среднечасового за неделю.
5.10. При определении планируемых значений расхода теплоносителя
в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети должна быть учтена
циркуляция воды в местных системах горячего водоснабжения.
5.11. В автоматизированных системах горячего водоснабжения при
водоразборе непосредственно из трубопроводов тепловой сети значение
расхода теплоносителя на циркуляцию определяется расчетом для каждого
характерного значения температуры наружного воздуха. Для значения
температуры наружного воздуха, соответствующего излому температурного
графика регулирования тепловой нагрузки, эта часть планируемого
расхода равна ее расчетному значению; для значений температуры
наружного воздуха, когда водоразбор полностью производится из
обратного трубопровода, значение расхода теплоносителя на циркуляцию
равно нулю.
5.12. Значение расхода теплоносителя в подающих и обратных
трубопроводах тепловой сети, приходящееся на циркуляцию воды в
неавтоматизированных системах горячего водоснабжения при водоразборе
непосредственно из трубопроводов тепловой сети, определяется как
расчетное при значении температуры наружного воздуха, соответствующем
точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки.
Для остальных характерных значений температуры наружного воздуха
и водоразборе из подающего трубопровода тепловой сети эта часть
планируемого значения расхода теплоносителя уточняется по результатам
гидравлического расчета тепловой сети на основе значений
гидравлического сопротивления систем отопления и циркуляционных линий
местных систем горячего водоснабжения. При водоразборе из обратного
трубопровода значение расхода теплоносителя на циркуляцию равно нулю.
5.13. В закрытых системах теплоснабжения, определяя планируемые
значения расхода теплоносителя на горячее водоснабжение, при любых
схемах подключения нагревателей необходимо учитывать тепловые потери в
местных системах горячего водоснабжения.
5.14. В закрытых системах теплоснабжения планируемые значения
расхода теплоносителя в обратных трубопроводах тепловых пунктов
следует принимать равными планируемым значениям расхода теплоносителя
в подающих трубопроводах.
5.15. Планируемые значения расхода теплоносителя в подающем
трубопроводе тепловой сети (в подающих коллекторах источников
теплоснабжения) для каждого из характерных значений температуры
наружного воздуха на протяжении расчетного периода превышают
планируемые значения суммарного расхода теплоносителя в подающих
трубопроводах тепловых пунктов потребителей тепловой энергии на
нормативное значение потерь теплоносителя из подающих трубопроводов
тепловой сети.
Планируемые значения расхода теплоносителя в обратном
трубопроводе тепловой сети (в обратных коллекторах источников
теплоснабжения) для каждого из характерных значений температуры
наружного воздуха на протяжении расчетного периода меньше планируемого
значения суммарного расхода теплоносителя в обратных трубопроводах
тепловой сети на тепловых пунктах потребителей тепловой энергии на
планируемое значение потерь теплоносителя из обратных трубопроводов
тепловой сети.
Определение нормативных значений потерь теплоносителя
производится по указаниям раздела 4.1.
5.16. В силу того, что нормативные значения потерь теплоносителя
малы по сравнению с планируемыми значениями расхода теплоносителя в
подающих и обратных трубопроводах тепловой сети, нормативными потерями
теплоносителя при практических расчетах можно пренебречь и принимать
планируемые значения расхода теплоносителя в подающем и обратном
трубопроводах тепловой сети равными планируемым значениям суммарного
расхода теплоносителя в соответствующих трубопроводах на тепловых
пунктах потребителей.
5.17. Выполнение гидравлических расчетов тепловых сетей для
определения планируемых значений расхода теплоносителя для различных
характерных значений температуры наружного воздуха (п. п. 5.7, 5.8 и
5.12) производится с помощью электронной вычислительной машины (ЭВМ) с
применением специально разработанной программы гидравлического
расчета, позволяющей производить многовариантные расчеты
гидравлических режимов функционирования тепловых сетей.
5.18. Основной (базовый) вариант гидравлического расчета тепловой
сети целесообразно производить для подающего и обратного трубопроводов
отдельно, при значении расхода теплоносителя в каждой из систем
теплопотребления, определенном при значении температуры наружного
воздуха, соответствующем точке излома температурного графика
регулирования тепловой нагрузки. Это значение температуры наружного
воздуха является расчетным для тепловой сети, т.к. при этой
температуре расход теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети
является максимальным.
Расчетные значения располагаемого напора на тепловых пунктах
неавтоматизированных систем теплопотребления, а также значения их
гидравлического сопротивления, м/кв. (куб. м/ч), определяются по
результатам базового варианта гидравлического расчета тепловой сети и
построения расчетного варианта гидравлического режима ее
функционирования. Эти значения являются исходными для проведения
гидравлических расчетов для других характерных значений температуры
наружного воздуха. Расчеты производятся, принимая значения
гидравлического сопротивления неавтоматизированных систем
теплопотребления, которые были определены в результате базового
гидравлического расчета тепловой сети, и значения расхода
теплоносителя автоматизированных систем теплопотребления для
соответствующих характерных значений температуры наружного воздуха.
5.19. Значение эквивалентной шероховатости трубопроводов для
проведения гидравлического расчета тепловых сетей принимается по
результатам их специальных испытаний или в результате анализа
эксплуатационной информации.
5.20. Для определения планируемых значений расхода теплоносителя
в трубопроводах тепловой сети на тепловых пунктах систем
теплопотребления для характерных значений температуры наружного
воздуха, кроме расчетного, при некоторых принципиальных схемах
присоединения местных систем горячего водоснабжения приходится
применять метод последовательных приближений.
При расчетном для тепловой сети значении температуры наружного
воздуха, соответствующем точке излома графика регулирования тепловой
нагрузки, значения расхода теплоносителя для неавтоматизированных
систем отопления и приточной вентиляции являются расчетными и значение
температуры теплоносителя в обратных трубопроводах тепловой сети на
тепловых пунктах этих систем равно значению температуры теплоносителя
по температурному графику регулирования тепловой нагрузки в этой точке
графика. Но при остальных значениях температуры наружного воздуха
значения температуры теплоносителя в обратных трубопроводах
неавтоматизированных систем отопления и приточной вентиляции
отличаются от значения температуры теплоносителя по температурному
графику, что изменяет расход теплоносителя на горячее водоснабжение
при 2-ступенчатых схемах присоединения теплообменников горячего
водоснабжения, а также при непосредственном отборе теплоносителя на
горячее водоснабжение.
При определении значений расхода теплоносителя для систем
горячего водоснабжения необходим учет этих обстоятельств (методом
последовательных приближений).
В частности, при 2-ступенчатой смешанной схеме присоединения
теплообменников горячего водоснабжения, оснащенных регуляторами
температуры воды, подаваемой на горячее водоснабжение, но без
поддержания постоянного расхода теплоносителя на отопление и приточную
вентиляцию, для гидравлического расчета тепловых сетей следует
принимать в качестве расчетных значения расхода теплоносителя на
отопление и горячее водоснабжение, расчетные для этих систем (при
температуре наружного воздуха, соответствующей точке излома
температурного графика регулирования тепловой нагрузки).
При остальных значениях температуры наружного воздуха значения
расхода теплоносителя для неавтоматизированных систем отопления и
приточной вентиляции становятся больше расчетного значения, и поэтому
температура теплоносителя в обратных трубопроводах этих систем будет
выше, чем это предусмотрено температурным графиком.
Указанное выше приводит к увеличенной тепловой производительности
I ступени теплообменников горячего водоснабжения и снижению расхода
теплоносителя в их II ступени. Вследствие этого необходимо проведение
повторного теплового расчета таких тепловых пунктов при увеличенном
значении расхода теплоносителя в системах отопления и приточной
вентиляции и выявление на его основе сниженных значений расхода
теплоносителя на горячее водоснабжение.
Полученные значения расхода теплоносителя должны быть положены в
основу повторного гидравлического расчета тепловой сети, который и
определит планируемые значения расхода теплоносителя для
неавтоматизированных систем теплопотребления.
5.21. При параллельной схеме присоединения теплообменников
горячего водоснабжения их режим функционирования не зависит от
температуры теплоносителя в обратных трубопроводах систем отопления и
приточной вентиляции, а зависит только от температуры теплоносителя в
подающем трубопроводе тепловой сети.
Поэтому в повторных тепловых расчетах указанных тепловых пунктов
необходимости нет.
6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ,
НЕОБХОДИМОЙ НА ПЛАНИРУЕМЫЙ ПЕРИОД, ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА
И ПЕРЕДАЧИ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ
6.1. Определение количества электрической энергии,
необходимой для производства тепловой энергии
6.1.1. Затраты электроэнергии на производство тепловой энергии
включают:
- затраты электроэнергии на привод тягодутьевых устройств
(дымососы, вентиляторы);
- затраты электроэнергии на привод питательных, циркуляционных
насосов, насосов установки химводоподготовки, мазутного хозяйства,
вакуумных насосов;
- затраты электроэнергии на привод механизмов транспортировки
топлива, топливоподготовки, топливоподачи, шлакозолоудаления
(транспортеры, дробилки, углезабрасыватели, скреперные лебедки);
- затраты электроэнергии на вентиляцию здания источника
теплоснабжения, освещение.
6.1.2. Затраты электроэнергии на привод технологического
оборудования, кВт.ч, определяются по формуле:
n
SUM N Z K
i=1 i i Ni
Э = -------------, (46)
т эта
i
где:
N - номинальная мощность i-го электродвигателя, кВт;
i
Z - период функционирования i-го электродвигателя, ч;
i
K - коэффициент использования мощности электродвигателей;
Ni
эта - КПД i-го электродвигателя;
i
n - количество функционирующего оборудования.
6.1.3. Мощность электродвигателей, кВт, привода механизмов
транспортеров определяются по формулам:
- горизонтальный ленточный транспортер без промежуточных
сбрасывателей:
С
тр
Э = ------------, (47)
г.тр l 367 эта
тр п
где:
С - производительность транспортера, т/ч;
тр
l - рабочая длина транспортера, м;
тр
эта - КПД передачи.
п
КПД передачи эта для ременной передачи можно принимать равным
п
0,85 - 0,9, для клиноременной передачи - 0,97 - 0,98, для зубчатой
передачи - 0,98, непосредственной передачи, при помощи муфты - 1,0;
- скребковый транспортер и шнеки:
С R (К l + h)
тр х пер
Э = -------------------, (48)
ск.тр 367 эта
п
где:
R - коэффициент, учитывающий рост сопротивления материала при
пуске транспортера;
К - коэффициент сопротивления материала;
х
l - длина перемещения топлива, м;
пер
h - высота подъема топлива, м.
Значение коэффициента R, учитывающего рост сопротивления
материала при пуске транспортера, может быть принято R = 1,2 - 1,5.
Значение коэффициента К может быть принято равным для угля
х
4,2 - 4,6, для золы - 4,0;
- ковшовый элеватор:
С
к.эл
Э = --------, (49)
к.эл 367 эта
п
где С - производительность ковшового элеватора, т/ч.
к.эл
6.1.4. Коэффициент использования мощности электродвигателей
механизмов транспортеров определяется как отношение активной мощности
отдельного электродвигателя или группы электродвигателей к номинальной
мощности:
N
а
К = --, (50)
Ni N
н
где N и N - активная и номинальная мощность
а н
электродвигателя, кВт.
6.1.5. Для группы электродвигателей с различными режимами
функционирования целесообразно определять средний коэффициент
использования мощности по выражению:
n
SUM N Z
i=1 а i
K = ---------, (51)
N n
SUM N Z
i=1 н н
где:
Z - планируемый период времени, к которому отнесена средняя
н
мощность электродвигателей, ч;
Z - время функционирования каждого электродвигателя за
i
планируемый период, ч.
6.1.6. При отсутствии информации для расчета количество
электроэнергии, необходимое на планируемый период для
топливоприготовления, топливоподачи и шлакозолоудаления, кВт.ч,
выявляется по формуле:
Э = Э Q Z, (51)
топл уд.топл пр
где:
Э - удельные затраты электроэнергии на
уд.топл
топливоприготовление, топливоподачу и шлакозолоудаление, кВт.ч/Гкал;
можно принимать по таблице 8;
Q - тепловая производительность источника теплоснабжения
пр
Гкал/ч;
Z - продолжительность функционирования оборудования в планируемом
периоде, ч.
Таблица 8
УДЕЛЬНЫЕ ЗАТРАТЫ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ НА ТОПЛИВОПРИГОТОВЛЕНИЕ
-----------------------------------------------------------------
|Тепловая | Удельные затраты электроэнергии |
|производительность | на |
|источника теплоснабжения,| топливоприготовление, |
|Гкал/ч | топливоподачу |
| | и шлакозолоудаление, кВт.ч/Гкал |
| |-------------------------------------|
| | жидкое топливо | твердое топливо |
|-------------------------|-----------------|-------------------|
|до 5 | 1,1 | 7,0 |
|-------------------------|-----------------|-------------------|
|5 - 10 | 1,06 - 1,1 | 6,8 - 7,0 |
|-------------------------|-----------------|-------------------|
|10 - 20 | 1,0 - 1,06 | 6,6 - 6,8 |
|-------------------------|-----------------|-------------------|
|20 - 30 | 0,95 - 1,0 | 6,4 - 6,6 |
|-------------------------|-----------------|-------------------|
|более 30 | 0,6 - 0,95 | 4,0 - 6,4 |
-----------------------------------------------------------------
6.1.7. Электроэнергия, потребляемая электродвигателем вентилятора
или дымососа, кВт.ч, определяется по формуле:
L P Z
Э = --------------, (53)
102 эта эта
в дв
где:
L - производительность вентилятора (дымососа), куб. м/с;
P - полное давление, создаваемое вентилятором, мм вод. ст.;
эта , эта - КПД вентилятора и электродвигателя.
в дв
6.1.8. При отсутствии информации для расчетов количество
электроэнергии на привод тягодутьевых машин, кВт.ч, можно определять:
-3
Э = L Э Z 10 , (54)
уд
где:
L - удельная производительность тягодутьевых установок, куб.
м/Гкал;
Э - удельные затраты электроэнергии на привод тягодутьевых
уд
3
машин, кВт.ч/10 куб. м.
Удельные затраты электроэнергии на привод тягодутьевых машин,
3
кВт.ч/10 куб. м, можно принимать по таблице Приложения 6.
6.1.9. Удельная производительность тягодутьевых машин, куб.
м/Гкал, определяется по формулам:
- для вентиляторов:
273 + t
хв 101,3
L = В V a --------- x -----; (55)
в ов m 273 р
бар
- для дымососов:
273 + t
ух
L = В V a ---------, (55а)
г о ух 273
где:
В - затраты топлива, кг;
V - теоретический удельный объем воздуха, необходимый для
ов
полного сгорания топлива, куб. нм/куб. м (куб. нм/кг);
V - теоретический удельный объем продуктов сгорания,
о
куб. нм/куб. м (куб. нм/кг);
а , а - коэффициент избытка воздуха в топке и уходящих
m ух
газах;
t , t - температура холодного воздуха и уходящих газов, ёС;
хв ух
р - барометрическое давление, КПа.
бар
Теоретический удельный объем воздуха, необходимого для полного
сгорания топлива, а также теоретический удельный объем продуктов
сгорания, куб. нм/куб. м (куб. нм/кг), можно принимать по таблице
Приложения 7.
Таблица 9
КОЭФФИЦИЕНТЫ ИЗБЫТКА ВОЗДУХА В ТОПКЕ И УХОДЯЩИХ ГАЗАХ
------------------------------------------------------------------
| Вид топлива | Коэффициент избытка воздуха |
| |-------------------------------------------|
| | в топке а |в уходящих газах а |
| | m | ух |
|--------------------|---------------------|---------------------|
|Мазут, природный газ|1,1 |1,4 |
|--------------------|---------------------|---------------------|
|Твердое топливо |1,2 - 1,25 |1,55 - 1,6 |
------------------------------------------------------------------
Значение температуры холодного воздуха t можно принимать
хв
20 ёС.
6.1.10. Затраты электроэнергии на привод насоса, кВт.ч,
определяются по формуле:
G Н ро Z
Э = --------------, (56)
н 102 эта эта
н дв
где:
G - расход воды, кг/ч;
Н - напор, развиваемый насосом, м;
ро - плотность перекачиваемой воды, кг/куб. м;
эта - КПД насоса.
н
6.1.11. Затраты электроэнергии на привод компрессора, кВт.ч,
определяются по формуле:
L A Z
к
Э = --------------, (57)
к 102 эта эта
к дв
где:
L - производительность компрессора, куб. м/с;
к
А - удельная работа сжатия от 1 кгс/кв. см до конечного давления,
кВт;
эта - КПД компрессора.
к
6.1.12. Количество электроэнергии, необходимое для освещения
помещений источника теплоснабжения, кВт.ч, определяется по количеству,
мощности установленных светильников и продолжительности их
функционирования за планируемый период по формуле:
n
Э = SUM N Z, (58)
осв i=1 освi
где:
N - мощность i-го светильника, кВт;
освi
Z - продолжительность использования осветительного максимума, ч;
n - количество светильников.
При отсутствии достоверной информации для расчета можно принимать
Z = 4800 ч при наличии естественного освещения и Z = 7700 ч - при его
отсутствии.
6.1.13. Количество электроэнергии, необходимое для
функционирования приборов автоматического регулирования, кВт.ч,
определяется по формуле:
n
Э = SUM N Z , (59)
авт i=1 прi прi
где:
N - мощность i-того прибора, кВт;
прi
Z - продолжительность функционирования i-того прибора, ч;
прi
n - количество приборов авторегулирования.
Мощность отдельного прибора может быть принята 0,065 кВт.
6.2. Определение количества электрической энергии,
необходимой для передачи тепловой энергии
6.2.1. Планируемое значение затрат электроэнергии на передачу
тепловой энергии определяется по мощности электродвигателей насосов,
необходимой для нормального функционирования тепловой сети:
- подпиточных насосов источников теплоснабжения;
- сетевых насосов источников теплоснабжения;
- подкачивающих насосов на подающем и обратном трубопроводах
тепловой сети;
- подмешивающих насосов в тепловой сети;
- дренажных насосов;
- насосов отопления и горячего водоснабжения, а также подпиточных
насосов тепловой сети отопления (II контур) на центральных тепловых
пунктах (ЦТП).
Планируемые значения затрат электроэнергии на передачу тепловой
энергии определяются для характерных значений температуры наружного
воздуха на всем протяжении планируемого периода.
Основой для определения планируемых значений затрат
электроэнергии являются, кроме планируемых значений расхода
теплоносителя, перекачиваемого указанными насосами, значения
развиваемого насосами напора, необходимого для нормального
функционирования тепловой сети, а также характеристики насосов.
6.2.2. Мощность, кВт, требуемая на валу насоса для перекачки
теплоносителя центробежными насосами, определяется по формуле:
G ро Н
N = ------------------------, (60)
3600 x 102 x эта x эта
п н
где:
G - объемный расход теплоносителя, перекачиваемого насосом, куб.
м/ч;
ро - плотность теплоносителя, кг/куб. м;
Н - напор, развиваемый насосом при расходе G, м;
эта , эта - КПД передачи и насоса; при расчетах можно
п н
принимать эта = 0,98.
п
6.2.3. При определении нормативного значения мощности
электродвигателей значение расхода теплоносителя, перекачиваемого
насосом, принимается по результатам гидравлического расчета тепловой
сети в соответствии с местом установки рассматриваемого насоса в
системе теплоснабжения. Напор насоса принимается согласно
разработанному гидравлическому режиму функционирования тепловой сети с
превышением необходимого значения не более 10%.
Мощность электродвигателя насоса, определенная по формуле (60),
может быть увеличена не более чем на 20%.
6.2.4. При определении нормативного значения мощности
электродвигателей подпиточных насосов источников теплоснабжения
значение расхода теплоносителя, перекачиваемого этими насосами, должно
соответствовать нормативному значению утечки теплоносителя из системы
теплоснабжения (раздел 4.1). Требуемое значение напора определяется
гидравлическим режимом функционирования тепловой сети.
6.2.5. Если насосная группа состоит из насосов одного типа,
расход теплоносителя, перекачиваемого одним из этих насосов,
определяется делением среднего за час суммарного значения расхода
теплоносителя на количество рабочих насосов.
6.2.6. Если насосная группа состоит из насосов различных типов
(или диаметры рабочих колес однотипных насосов различны), для
определения расхода теплоносителя, перекачиваемого каждым из
установленных насосов, необходимо построить результирующую
характеристику насосов, при помощи которой можно определить расход
теплоносителя, перекачиваемого каждым из насосов, при известном
суммарном расходе перекачиваемого теплоносителя.
6.2.7. При дросселировании напора, развиваемого насосом (в
клапане, задвижке или дроссельной диафрагме), значения напора,
развиваемого насосом, и его КПД при определенном значении расхода
перекачиваемого теплоносителя могут быть определены по результатам
испытания насоса или его паспортной характеристике.
6.2.8. В случае регулирования напора и производительности насосов
путем изменения частоты вращения их рабочих колес результирующая
характеристика насосов насосной группы определяется по результатам
гидравлического расчета тепловой сети: определяется расход
теплоносителя для насосной группы и требуемый напор насосов,
измененный по сравнению с паспортной характеристикой при полученном
значении расхода теплоносителя. Найденные значения расхода
теплоносителя для каждого из включенных в работу насосов и
развиваемого ими при этом напора позволяют определить требуемую
частоту вращения рабочих колес насосов:
Н G n
1 1 2 1 2
-- = (--) = (--) , (61)
Н G n
2 2 2
где:
Н и Н - напор, развиваемый насосом, при частоте вращения n
1 2 1
и n , м;
2
G и G - расход теплоносителя при частоте вращения n и n ,
1 2 1 2
куб. м/ч;
-1
n - частота вращения рабочих колес насосов, мин. .
6.2.9. Мощность электродвигателей, кВт, требуемая для перекачки
теплоносителя центробежными насосами, с учетом измененной по сравнению
с первоначальной частотой вращения их рабочих колес определяется по
формуле (60) с подстановкой соответствующих значений расхода
перекачиваемого теплоносителя, напора, развиваемого насосом, и КПД
преобразователя частоты (последний - в знаменатель формулы).
6.2.10. Нормативное значение суммарной мощности электродвигателей
каждой насосной группы определяется суммированием значений требуемой
мощности электродвигателей только рабочих насосов.
6.2.11. Нормативное значение требуемой мощности электродвигателей
насосов дренажных подстанций, оборудованных на тепловых сетях,
ориентировочно можно выявить по мощности электродвигателей рабочих
дренажных насосов и продолжительности их функционирования в сутки.
Среднее часовое за сутки нормативное значение мощности
электродвигателей этих насосов может быть определено по выражению:
SUM N n
N = -------, кВт, (62)
ср 24
где:
N - мощность электродвигателя дренажного насоса, кВт;
n - продолжительность функционирования дренажного насоса в сутки,
ч.
6.2.12. Нормативное значение суммарной мощности электродвигателей
насосов, требуемой для перекачки теплоносителя на ЦТП, должно быть
определено для подкачивающих и циркуляционных насосов систем горячего
водоснабжения, подпиточных и циркуляционных насосов систем отопления
при независимом присоединении их к тепловой сети, а также иных
насосов, установленных на трубопроводах тепловой сети.
6.2.13. При определении нормативного значения мощности
электродвигателей значение расхода горячей воды, перекачиваемой
циркуляционными насосами системы горячего водоснабжения, определяется
по средней часовой за неделю тепловой нагрузке горячего водоснабжения
и поэтому постоянно на протяжении сезона (отопительного или
неотопительного периодов).
6.2.14. При определении нормативного значения мощности
электродвигателей подпиточных и циркуляционных насосов отопительных
систем, подключенных к тепловой сети через теплообменники, значения
расхода теплоносителя, перекачиваемого этими насосами, определяются
емкостью этих систем и их теплопотреблением для каждого из характерных
значений температуры наружного воздуха.
6.2.15. При определении нормативного значения мощности
электродвигателей подкачивающих и подмешивающих насосов на ЦТП
значения расхода теплоносителя, перекачиваемого этими насосами, и
развиваемый ими напор определяются принципиальной схемой коммутации
ЦТП, а также принципами их автоматизации.
6.2.16. Планируемые значения затрат электроэнергии на передачу
тепловой энергии, кВт.ч, определяются как произведение значения
суммарной нормативной мощности электродвигателей рабочих насосов,
необходимой для нормального функционирования тепловой сети, на
продолжительность их функционирования в рассматриваемом планируемом
периоде с учетом коэффициентов спроса (таблица 6.3 Приложения 6):
Э = SUM N n, (63)
где SUM N - суммарная нормативная мощность электродвигателей
рабочих насосов, необходимая для нормального функционирования тепловой
сети, кВт.
6.2.17. Планируемое значение удельных затрат электроэнергии на
передачу тепловой энергии, кВт.ч/Гкал, для каждого из характерных
значений температуры наружного воздуха определяется как отношение
нормативного значения затрат электроэнергии на передачу тепловой
энергии к нормативному значению отпуска тепловой энергии источниками
теплоснабжения в тепловую сеть при одном и том же значении температуры
наружного воздуха:
SUM Э
э = --------, (64)
SUM Q
ист
где:
SUM Э - планируемое среднесуточное значение затрат электроэнергии
в тепловой сети при ее нормальном функционировании для определенного
характерного значения температуры наружного воздуха, кВт.ч;
Q - нормативное значение среднесуточног о расхода теплоты,
ист
отпускаемой источниками теплоснабжения в тепловую сеть единой системы
теплоснабжения при том же значении температуры наружного воздуха, Гкал
(ГДж).
Значение удельных затрат электроэнергии на передачу тепловой
энергии, кВт.ч/Гкал, можно представить и как соотношение средней
часовой мощности электродвигателей, кВт, необходимой для нормального
функционирования тепловой сети, и среднего часового расхода тепловой
энергии, Гкал/ч, отпускаемой источниками теплоснабжения в тепловую
сеть.
7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВОДЫ, НЕОБХОДИМОЙ
ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА И ПЕРЕДАЧИ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ
НА ПЛАНИРУЕМЫЙ ПЕРИОД
7.1. Потребность в воде, куб. м, для производства и передачи
тепловой энергии складывается из количества воды, необходимого для
разового наполнения трубопроводов тепловых сетей и систем
теплопотребления, затрат воды на подпитку системы теплоснабжения, а
также на собственные нужды источников теплоснабжения:
n
V = V + SUM V + V + V , (65)
т.с i=1 с.т.i подп сн
где:
V - количество воды, необходимой для заполнения
т.с
трубопроводов тепловой сети, куб. м;
V - количество воды, необходимой для заполнения i-той
с.т.i
системы теплопотребления, куб. м;
n - количество систем теплопотребления;
V - количество воды, необходимой для подпитки тепловой
подп
сети, куб. м;
V - количество воды, необходимой для покрытия собственных
сн
нужд источника теплоснабжения, куб. м.
7.2. Количество воды, необходимой для заполнения трубопроводов
тепловой сети, куб. м, определяется по указаниям раздела 4.1.
7.3. Количество воды, необходимой для заполнения систем
теплопотребления, куб. м, определяется по указаниям раздела 4.1.
7.4. Количество воды, необходимой для подпитки тепловой сети,
куб. м, определяется в зависимости от вида системы теплоснабжения -
закрытая или открытая.
7.4.1. В закрытых системах теплоснабжения количество воды,
необходимой для подпитки тепловых сетей, куб. м, обусловлено только
технически неизбежными в процессе передачи и распределения тепловой
энергии потерями теплоносителя через неплотности в арматуре и
трубопроводах тепловых сетей, а также систем теплопотребления в
регламентированных Правилами [4] пределах, т.е. нормируемой утечкой
теплоносителя. Определяется по указаниям раздела 4.1 в зависимости от
периода времени функционирования системы теплоснабжения в планируемый
период.
7.4.2. В открытых системах теплоснабжения количество воды,
необходимой для подпитки тепловых сетей, куб. м, кроме компенсации
потерь теплоносителя, указанных в п. 7.4.1, включает также и
количество воды, отбираемой на водоразбор непосредственно из
трубопроводов тепловых сетей. Определяется также в зависимости от
периода времени функционирования системы теплоснабжения в планируемый
период:
- отопительный период:
Q
hm 6
G = ----------- 10 ; (66)
hm c (t - t )
h c
- неотопительный период:
s
Q
hm 6
G = ----------- 10 , (66а)
hm s
c (t - t )
h c
где:
s
Q , Q - средняя часовая тепловая нагрузка горячего
hm hm
водоснабжения в отопительный и неотопительный периоды, Гкал/ч;
c - теплоемкость воды, подаваемой на горячее водоснабжение,
ккал/ёС куб. м;
t - температура воды, подаваемой на горячее водоснабжение,ёС;
h
s
t , t - температура исходной воды, поступающей на источник
c c
теплоснабжения в отопительный и неотопительный период, ёС.
7.5. Количество воды, необходимой для покрытия собственных нужд
источника теплоснабжения, куб. м, складывается из количеств воды,
требуемой для продувки паровых котлов, для функционирования установки
водоподготовки, на хозяйственно-питьевые нужды и на обмывку котлов.
7.5.1. Расход воды на продувку паровых котлов, кг/ч, определяется
по формуле:
G К + G К
к к х х
G = -------------, (67)
пр К - К
кв х
где:
G - расход конденсата, возвращаемого в котельную, кг/ч;
к
G - расход добавляемой химически очищенной воды, кг/ч;
x
К , К - характеристика (щелочность или сухой остаток)
к х
конденсата и добавляемой химически очищенной воды, г-экв./кг или г/кг;
К - характеристика установленной концентрации в котловой
кв
воде, г-экв. или г/кг.
Допускается определять расход воды на продувку по формулам:
D K + G (K - K )
к х х к
G = -------------------, (68)
пр K - K - K
кв х к
где D - расход пара, кг/ч (принимается по испытаниям или
технической характеристике котла).
D K
х
G = --------; (69)
пр K - K
кв х
G K + G K - D K
к к х х п
G = ----------------------, (70)
пр K - K + b (K - K )
кв х х п
где:
K - характеристика (щелочность или сухой остаток) пара,
п
г-экв./кг или г/кг;
b - количество отсепарированного пара в долях расхода продуваемой
воды.
Коэффициенты K , K и b определяются теплотехническими
к п
испытаниями котлоагрегата.
(D + D ) (S - S )
пер нас пв п
G = ------------------------, (71)
пр S - S
кв пв
где:
D и D - производительность котла по перегретому и
пep нас
насыщенному пару, кг/ч;
S , S , S - солесодержание или щелочность питательной воды,
пв п кв
пара и котловой воды, мг-экв./л; определяется в результате химического
анализа.
При отсутствии информации расход воды на продувку можно
ориентировочно определить по формуле:
K Q
пр к
G = ---------, (72)
пр i - i
кв пв
где:
K - коэффициент продувки, учитывающий затраты теплоты на
пр
продувку; принимается по таблице 10;
Q - номинальная производительность котельной, Гкал/ч;
к
i и i - энтальпия котловой воды при температуре насыщения
кв пв
и питательной воды, ккал/кг.
Таблица 10
УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ВОДЫ НА ПРОДУВКУ КОТЛОВ
В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ИХ МОЩНОСТИ
---------------------------------------------------------------------------
|Вид топлива | Удельный расход продувочной воды, т/ч, |
| | при |
| | мощности одного котлоагрегата, Гкал/ч |
| |----------------------------------------------------|
| | 0,5 | 1,0 | 2,0 | 4,0 |6,0 | 8,0 |10,0 |20,0 |
|--------------------|-----|------|------|------|-----|-------|-----|-----|
|Твердое | 1,75| 1,53 | 1,30 | 1,00 |0,80 | 0,70 |0,65 |0,60 |
|--------------------|-----|------|------|------|-----|-------|-----|-----|
|Газообразное и | 1,10| 1,00 | 0,80 | 0,60 |0,50 | 0,48 |0,45 |0,40 |
|жидкое | | | | | | | | |
---------------------------------------------------------------------------
7.5.2. Количество воды, необходимое для продувки паровых котлов в
котельной, определяется по формуле:
V = G T , (73)
пр пр пр
где Т - продолжительность продувки, ч.
пр
7.5.3. Количество воды, необходимое для функционирования
установки водоподготовки V , куб. м, определяется по формуле:
вп
p
V = SUM V n m + V , (74)
вп i=1 фi i i вып
где:
V - количество воды, необходимое для i-го фильтра, куб. м;
фi
n - количество одинаковых фильтров;
i
m - количество процессов взрыхления и регенерации i-го
i
фильтра;
V - количество воды, выпариваемой в деаэраторе (при
вып
отсутствии охладителя выпара), куб. м;
p - количество различных фильтров.
V = 0,004 G T , (75)
вып д д
где:
G - производительность деаэратора, куб. м/ч;
д
Т - продолжительность функционирования деаэратора в
д
планируемом периоде, ч.
При отсутствии достоверной информации суммарное количество воды
для осуществления водоподготовки в котельной можно воспользоваться
формулой:
V = g K G + V , (74а)
вп хво взр хво вып
где:
g - удельный расход воды на собственные нужды
хво
химводоочистки (ХВО), куб. м исходной воды на куб. м химически
очищенной воды; принимается в зависимости от общей жесткости исходной
воды по таблице 11;
K - поправочный коэффициент, при наличии бака взрыхления
взр
принимается равным 1,0 и 1,2 - при его отсутствии;
G - производительность установки ХВО, куб. м/ч.
хво
Таблица 11
УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ВОДЫ НА СОБСТВЕННЫЕ НУЖДЫ ХВО
----------------------------------------------------------------------------------------
|Схема ХВО |Ионит |Удельный расход воды на ХВО, куб. м, при |
| | |жесткости, |
| | |мг-экв./кг |
| | |-----------------------------------------------------------|
| | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 |
|--------------|-----------|-----|------|------|------|------|-----|------|------|-----|
|Na- |Сульфоуголь|0,031|0,047 |0,063 |0,078 |0,094 |0,110|0,125 |- |- |
|катионирование| | | | | | | | | | |
| |-----------|-----|------|------|------|------|-----|------|------|-----|
| |Катионит |0,015|0,023 |0,031 |0,039 |0,047 |0,055|0,062 |- |- |
| |КУ-2 | | | | | | | | | |
|--------------|-----------|-----|------|------|------|------|-----|------|------|-----|
|Н- |Сульфоуголь|- |0,052 |0,075 |0,098 |0,122 |0,144|0,167 |0,190 |0,214|
|катионирование| | | | | | | | | | |
|с "голодной" | | | | | | | | | | |
|регенерацией | | | | | | | | | | |
----------------------------------------------------------------------------------------
7.5.4. Количество воды на хозяйственно-питьевые нужды V ,
хпн
куб. м, определяется по формуле:
V = G T, (76)
хпн хпн
где:
G - расход воды на хозяйственно-питьевые нужды, куб. м/ч,
хпн
на источнике тепла рассчитывается по нормам водопотребления по СНиП
2.04.01-85*;
T - продолжительность планируемого периода, сут.
7.5.5. Для шлакозолоудаления применяется вода, ранее
использованная на промывку фильтров, в душевых и умывальниках, а также
другая загрязненная вода. Значения удельного расхода воды для
шлакозолоудаления (G ) приводятся в таблице 12.
ш
Таблица 12
УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ВОДЫ ДЛЯ ШЛАКОЗОЛОУДАЛЕНИЯ
--------------------------------------------------------------
|Способ шлакозолоудаления | Удельный расход воды,|
| | куб. м на 1 т шлака |
| | и золы |
|-------------------------------------|----------------------|
|Ручной (вагонетками) | 0,1 - 0,2 |
|-------------------------------------|----------------------|
|Механизированный мокрый скрепером | 0,1 - 0,5 |
|или | |
|скребками | |
|-------------------------------------|----------------------|
|Пневматический | 0,1 - 0,2 |
|-------------------------------------|----------------------|
|Гидравлический с багерными и | 10,0 - 30,0 |
|песковыми | |
|насосами | |
|-------------------------------------|----------------------|
|Гидравлический с аппаратами | 15,0 - 45,0 |
|Москалькова | |
--------------------------------------------------------------
7.5.6. Удельный расход воды на паровой распыл мазута принимается
0,3 кг/кг мазута для напорных форсунок и 0,02 - 0,03 кг/кг мазута для
паромеханических форсунок.
7.5.7. Количество воды, необходимое для обмывки котлов V ,
обм
т, определяется по формуле:
(от 0,15 до 0,25)Q
к 3
V = ------------------- Т n 10 , (77)
обм c (t - t ) обм
h c
где:
Q - тепловая производительность каждого котла, Гкал/ч;
к
Т - продолжительность обмывки котлов в планируемом периоде, ч;
обм
t и t - температура горячей и исходной воды, ёС;
h c
n - количество обмываемых котлов.
8. ПЕРЕЧЕНЬ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ ДОКУМЕНТОВ,
ССЫЛКИ НА КОТОРЫЕ ИМЕЮТСЯ В МЕТОДИКЕ
1. СНиП 23-01-99. Строительная климатология. Госстрой России. М.,
2000.
2. СНиП 2.04.07-86*. Тепловые сети. Минстрой России. М., 1996.
3. СНиП 2.04.01-85*. Внутренний водопровод и канализация зданий.
Госстрой России. М., 1999.
4. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей
Российской Федерации. М., Энергосервис, 2003.
5. Методика определения количеств тепловой энергии и
теплоносителя в водяных системах коммунального теплоснабжения.
Госстрой России. М., 2000.
6. Методические указания по определению тепловых потерь в водяных
тепловых сетях. РД 34.09.255-97. СПО ОРГРЭС. М., 1998.
7. Нормы проектирования тепловой изоляции для трубопроводов и
оборудования электростанций и тепловых сетей. М.: Госстройиздат, 1959.
8. СНиП 2.04.14-88. Тепловая изоляция оборудования и
трубопроводов. Госстрой СССР. М., 1989.
9. СНиП 2.08.01-85. Жилые здания. ЦИТП Госстроя СССР. М., 1986.
10. Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей. Справочник.
М.: Стройиздат, 1988.
11. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование
воздуха. Госстрой России. М., 1997.
12. Рекомендации по повышению эффективности работы открытых
систем централизованного теплоснабжения. МЖКХ РСФСР. ПТП
"Оргкоммунэнерго". М., 1976.
13. Методические указания по определению расходов топлива,
электроэнергии и воды на выработку тепла отопительными котельными
коммунальных теплоэнергетических предприятий. Комитет РФ по
муниципальному хозяйству. Сектор НТИ АКХ им. К.Д. Памфилова. М., 1994.
14. Инструкция по нормированию расхода котельно-печного топлива
на отпуск тепловой энергии котельными системы Министерства
жилищно-коммунального хозяйства РСФСР.
Приложение 1
ИНДИВИДУАЛЬНЫЕ НОРМЫ РАСХОДА
ТОПЛИВА ДЛЯ КОТЛОАГРЕГАТОВ НА НОМИНАЛЬНОЙ
НАГРУЗКЕ Н , КГ У.Т./ГКАЛ
ij
-------------------------------------------------------------------
|Тип котлоагрегата |Вид топлива |
| |-----------------------------------|
| |газ |мазут |каменный|бурый |
| | | |уголь |уголь |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|1 |2 |3 |4 |5 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|Паровые котлоагрегаты | | | | |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|К-35-40, ТП-35-У, ТП-35 |- |- |162 |163 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ТП-35 |- |155 |- |- |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|Б-35-40, ТС-35-У |- |- |- |168,7 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ТП-30 |153,5 |154,8 |- |- |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ТП-20-У |- |- |166,4 |170 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ТП-20 |154,7 |- |- |- |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ТС-20 |155 |155,4 |- |- |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ДКВР-20-13 |157,1 |160,4 |174,6 |189 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ДКВР-10-13 |157,6 |160,1 |174,6 |189 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ДКВР-6,5-13 |158,1 |160,1 |174,6 |189 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ДКВР-4-13 |158,7 |160,1 |174,8 |189 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ДКВР-2,5-13 |160,3 |160,4 |175,4 |189,2 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ДКВ-4-13 |162,6 |167,4 |189,8 |- |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ДКВ-2-8 |163 |167,7 |190 |- |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ДЕ-25-14, КЕ-25-14 |155,9 |158,8 |166,2 |167,5 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ДЕ-16-14 |157,5 |162,6 |- |- |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ДЕ-10-14, КЕ-10-14 |156,9 |161 |178,3 |179,6 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ДЕ-6,5-14, КЕ-6,5-14 |158,9 |163 |178,3 |179,6 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ДЕ-4-14, КЕ-4-14 |160,1 |163,9 |178,3 |179,6 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|КЕ-2,5-14 |- |- |178,3 |179,6 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ШБА-7 |164,3 |168 |171,9 |183,5 |
| |(167,5) |(172,5) |- |- |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ШБА-5 |164,5 |168 |173,6 |185,1 |
| |(168,8) |(174,3) |(186) |(192) |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ШБА-3 |164,5 |168 |175,5 |187,2 |
| |(169,5) |(176) |(190,2) |(196) |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|Е-1/9, Е-0,8/9, Е-0,4/9 |166 |174,1 |199,4 |204 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|Водогрейные котлоагрегаты | | | | |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ПТВМ-100, КВГМ-100 |157,6 |159,1 |- |- |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ПТВМ-50, КВГМ-50 |160,5 |163,9 |- |- |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ПТВМ-30М, КВГМ-30, КВТС-30, |156,8 |162,7 |177,3 |175,3 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|КВТСВ-30 | | | | |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|КВГМ-20, КВТС-20, КВТСВ-20 |158,4 |164,9 |177 |172,8 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|КВГМ-10, КВТС-10, КВТСВ-10 |158,4 |164,9 |177 |172,8 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|КВГМ-6,5, КВТС-6,5, КВТС-4, |157,3 |164,8 |174,2 |175 |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|КВГМ-4 | | | | |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|ТВГ |168 |174,2 |- |- |
|-----------------------------|---------|--------|--------|-------|
|Секционные чугунные и |173,1 |178,5 |213,2 |238 |
|стальные | | | | |
|