МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ ВЫБРОСОВ ОКСИДОВ АЗОТА С ДЫМОВЫМИ ГАЗАМИ КОТЛОВ ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ МЕТОДИКА РАО "ЕЭС РОССИИ" 28 сентября 1995 г. N РД 34.02.304-95 (Д) УТВЕРЖДАЮ Начальник Департамента науки и техники РАО "ЕЭС России" А.П.БЕРСЕНЕВ 28 сентября 1995 года Дата введения - 1 июля 1996 года Разработаны Всероссийским дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехническим научно-исследовательским институтом (АООТ "ВТИ"), Центральным котлотурбинным институтом (АО ЦКТИ). Утверждены Департаментом науки и техники РАО "ЕЭС России" 28 сентября 1995 года. Взамен РД 34.02.304-88. Настоящие Методические указания распространяются на паровые котлы паропроизводительностью от 75 т/ч и водогрейные котлы мощностью от 58 МВт (50 Гкал/ч) и выше, сжигающие твердое, жидкое и газообразное топливо в факельных топочных устройствах, и устанавливают порядок и методы расчета выбросов оксидов азота при проектировании новых и реконструкции действующих котлов. Положения настоящего отраслевого нормативного документа подлежат применению расположенными на территории Российской Федерации предприятиями и объединениями предприятий, в том числе союзами, ассоциациями, концернами, акционерными обществами, межотраслевыми, региональными и другими объединениями, имеющими в своем составе (структуре) тепловые электростанции и котельные, независимо от форм собственности и подчинения. 1. Общие положения Сжигание топлива на тепловых электростанциях и в котельных приводит к выбросу в атмосферу продуктов сгорания органического топлива, содержащих токсичные оксиды азота NOx (главным образом монооксид азота NO и в меньшей степени диоксид NO2). Количество образующихся оксидов азота зависит от характеристики топлива и от конструктивного исполнения топочной камеры, поэтому на стадии проектирования котлов необходимо провести расчет ожидаемых выбросов оксидов азота и предусмотреть меры по снижению их до величин, максимально приближающихся к нормативам удельных выбросов NOx в атмосферу (Приложение А). В топках при горении топлива образуется 95 - 99% монооксида азота NO и 1 - 5% более токсичного диоксида азота NO2. В атмосфере происходит неконтролируемое превращение NO в NO2, в связи с чем расчет ведется условно на NO2. Для расчета доли диоксида азота в суммарном содержании NOx в атмосферном воздухе при расчете загазованности и нормировании выбросов ТЭС условно применяется коэффициент 0,8. Источниками оксидов азота являются молекулярный азот воздуха, используемого в качестве окислителя при горении, и азотсодержащие компоненты топлива. В связи с этим принято делить оксиды азота на воздушные и топливные. Воздушные, в свою очередь, можно разделить на термические, образующиеся при высоких температурах за счет окисления молекулярного азота атомарным кислородом (механизм Зельдовича), и так называемые "быстрые" оксиды азота, образующиеся в зоне сравнительно низких температур в результате реакции углеводородных радикалов с молекулой азота и последующего взаимодействия атомарного азота с гидроксилом OН. 2. Расчет выбросов оксидов азота 2.1. Массу выбросов оксидов азота М (г/с) рассчитывают по NO2 удельным выбросам или по концентрации оксидов азота: r М = В х Q х К ; (1) NO2 p i NO2 М = B x V x C , (2) NO2 p c.г NO2 где: B - расчетный расход топлива, кг/с (куб. м/с); p r Q - теплота сгорания топлива, МДж/кг (МДж/куб. м); i K - удельный выброс оксидов азота в пересчете на NO2, кг/ГДж; NO2 С - концентрация оксидов азота, г/куб. м, в сухой пробе газа NO2 при стандартных условиях и при определенном коэффициенте избытка воздуха альфа (рекомендуется все расчеты концентрации NOx при сжигании твердого топлива, газа и мазута пересчитывать на альфа = 1,4); V - объем сухих дымовых газов, куб. м/кг (куб. м/куб. м), c.г при том же коэффициенте избытка воздуха альфа, что и С . NO2 2.2. Объем сухих дымовых газов рассчитывается по формуле: 0 0 0 V = V + (альфа - 1) x V - V , (3) c.г г H2O 0 0 0 где V, V и V - соответственно объем воздуха, дымовых г H2O газов и водяных паров при стехиометрическом сжигании 1 кг (или 1 куб. м) топлива, куб. м/кг (куб. м/куб. м). 2.3. Для твердого и жидкого топлива расчет выполняют на основе химического состава сжигаемого топлива по формулам: 0 r r r r V = 0,0889(C + 0,375S + 0,265H ) - 0,0333О ; (4) op+к 0 r r 0 V = 0,111H + 0,0124W + 0,0161V ; (5) H2O r r C + 0,375S 0 0 0 op+к V = V + V + V = 1,866 x --------------- + (6) г RO2 N2 H20 100 0 r 0 + 0,79V + 0,8N / 100 + V , H2О где: r r r r r C , S , H , O , N - соответственно содержание углерода, op+к серы (органической и колчеданной), водорода, кислорода и азота в рабочей массе топлива в процентах; r W - влажность рабочей массы топлива в процентах. 2.4. Для газообразного топлива расчет выполняется по формулам: 0 V = 0,0476[0,5CO + 0,5H2 + 1,5H2S + (7) n + SUM (m + -) Cm x Hn - O2]; 4 0 n V = 0,01[Н2S + H2 + SUM - Cm x Hn + (8) H2O 2 0 + 0,124d ] + 0,0161V ; т.тл 0 V = 0,01[CO2 + CO + H2S + SUM m x Cm x Hn] + (9) г 0 N2 0 + 0,79V + --- + V , 100 H2O где: СО, СО2, Н2, Н2S, Cm x Hn, N2, O2 - соответственно содержание оксида углерода, диоксида углерода, сероводорода, углеводородов, азота и кислорода в исходном топливе, куб. м/куб. м (при 273 К и 101,3 кПа); m и n - число атомов углерода и водорода соответственно. Химический состав твердого, жидкого и газообразного топлива можно определить по периодически переиздаваемому справочнику "Энергетическое топливо в СССР" или по другим аналогичным справочникам. 2.5. Соотношение между удельными выбросами и концентрацией оксидов азота определяют по формулам: r К = C x V / Q ; (10) NO2 NO2 c.г i r C = K x Q / V . (11) NO2 NO2 i с.г 3. Расчет удельных выбросов оксидов азота для пылеугольных котлов 3.1. Исходные данные, необходимые для расчета удельных выбросов: r N - содержание азота в топливе в % на рабочую массу; r Q - теплота сгорания топлива, МДж/кг; i тип горелок (вихревые, прямоточные, с подачей пыли высокой концентрации); альфа - коэффициент избытка воздуха в горелках; г альфа - доля первичного воздуха по отношению к теоретически 1 необходимому; r - степень рециркуляции дымовых газов через горелки, %: г W / W - отношение скоростей в выходном сечении горелок; 2 1 ДЕЛЬТА альфа - присосы в топке; т ДЕЛЬТА альфа - третичный воздух, подаваемый в топку помимо 3 горелок; ДЕЛЬТА альфа - сбросной воздух (сушильный агент) при сбр транспорте пыли к горелкам горячим воздухом; Т" - температура за зоной активности горения, К. aг 3.2. Удельные выбросы оксидов азота К (г/МДж) складываются NO2 тпл взд из топливных К и воздушных K оксидов азота: NO2 NO2 тпл взд К = K + К . (12) NO2 NO2 NO2 3.3. Топливные оксиды азота подсчитываются по формуле: тпл К = 0,7 х N х бета х бета х бета х (13) NO2 т альфа альфа r г 1 г x бета х бета , тэта см где: N - содержание азота в топливе, г/МДж: т r r N = 10N / Q . (14) т i Значения коэффициентов формулы (13) приведены в таблице 1. Таблица 1 ----------------------------------------------------------------------- | Фактор, который | Зависимость | Диапазон пригодности | | учитывается | | зависимости | | коэффициентом | | | |------------------------|---------------------|----------------------| | | 2 | | | Влияние |(0,35альфа + 0,4) |0,9 <= альфа <= 1,3 | | коэффициента избытка | г | г | | воздуха в | | | | вихревой горелке | | | | бета | | | | альфа | | | | г | | | |------------------------|---------------------|----------------------| | | 2 | | | Влияние |(0,53альфа + 0,12) |0,9 <= альфа <= 1,3 | | коэффициента избытка | г | г | | воздуха в | | | | прямоточной | | | | прм | | | | горелке бета | | | | альфа | | | | г | | | |------------------------|---------------------|----------------------| |5Влияние доли 5555|1,73альфа + 0,48 |0,15 <= альфа <= 0,55| | первичного | 1 | 1 | | воздуха в горелке | | | | бета | | | | альфа | | | | 1 | | | |------------------------|---------------------|----------------------| | | -- | | | Влияние |1 - 0,016 \/r |0 <= r <= 30% | | рециркуляции | г | | | дымовых газов в | | | | первичный воздух | | | | (без учета снижения | | | | температуры в зоне | | | | активного | | | | горения) бета | | | | r | | | | г | | | |------------------------|---------------------|----------------------| | Влияние | 3 ---------- | | | максимальной |0,11 \/Т" - 1100 |1250 <= T" <= 2050 K | | температуры на | aг | aг | | участке образования | | | | топливных | | | | оксидов азота | | | | бета | | | | тэта | | | |------------------------|---------------------|----------------------| | | 2 | | | Влияние |0,4(W / W ) + 0,32 |1,0 <= W / W <= 1,6 | | смесеобразования в | 2 1 | 2 1 | | корне факела | | | | вихревых | | | | вхр | | | | горелок бета | | | | см | | | |------------------------|---------------------|----------------------| | | | | | Влияние |0,98 х W / W - 0,47|1,4 <= W / W <= 4,0 | | смесеобразования в | 2 1 | 2 1 | | корне факела | | | | прямоточных | | | | прм | | | | горелок бета | | | | см | | | ----------------------------------------------------------------------- 3.4. При транспорте пыли к горелкам высокой концентрации тпл значение К , подсчитанное по формуле (13), умножают на NO2 коэффициент 0,8. При этом долю первичного воздуха альфа и 1 отношение W / W принимают равными тем значениям, которые были бы 2 1 выбраны в соответствии с Руководящими указаниями "Проектирование топок с твердым шлакоудалением" (Л.: НПО ЦКТИ, вып. 42, 1981) при обычной подаче пыли к горелкам первичным воздухом. 3.5. Воздушные оксиды азота образуются в зоне максимальных температур, то есть там, где поля концентраций, скоростей и температур взд отдельных горелок уже выровнялись. Следовательно, K определяется в NO2 основном не особенностями горелок, а интегральными параметрами топочного процесса. взд Для подсчета K используют зависимость, учитывающую известное NO2 уравнение Зельдовича: 67000 ---------- - ----- /альфа" - 1 T" взд 16 / аг аг К = 1,54 x 10 x \/ ----------- х е / T" , (15) NO2 альфа" аг аг где: альфа" - коэффициент избытка воздуха в зоне активного горения, аг условно принимаемый как сумма организованно подаваемого воздуха через горелки и присосов через нижнюю часть топочной камеры, т.е.: альфа" = альфа + 1/2 ДЕЛЬТА альфа ; (16) aг г т Т" - температура на выходе из зоны активного горения, К. aг Уравнение (15) справедливо в диапазоне коэффициентов избытка воздуха 1,05 <= альфа" <= 1,4 и до температуры Т" = 2050 K. При aг aг взд Т" < 1800 К величиной К можно пренебречь. aг NO2 взд В Приложении Б приведены значения К при различных NO2 значениях альфа" и Т" , а на рисунках 1 - 3 <*> - номограммы для aг aг приближенного расчета количества выбросов топливных и воздушных тпл взд тпл взд оксидов азота К и К , а также их концентраций С и С в NO2 NO2 NO2 NО2 пересчете на коэффициент избытка воздуха альфа = 1,4 (02 = 6%). -------------------------------- <*> Здесь и далее рисунки не приводятся. Температуру в конце зоны активного горения Т" рассчитывают aг по Руководящим указаниям "Проектирование топок с твердым шлакоудалением" (Л.: НПО ЦКТИ, вып. 42, 1981). Для случая, когда рециркуляция дымовых газов через горелки отсутствует, формула для расчета температуры в конце зоны активного горения тэта" , град.С, имеет вид: aг 100 - q чг r --------- x Q + Q 4 -10 100 - q i в (T" ) x 2,05 x 10 x а x пси F ч aг т тэта" = ------------------- - ----------------------------------,(17) aг (V ) В х (V ) с г р с г где: Q - теплосодержание воздуха, поступающего через горелки, в МДж/кг; (V ) - средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания 1 с г кг топлива, МДж/(кг x град.С); пси F - произведение коэффициента эффективности на суммарную поверхность, ограничивающую зону активного горения, кв. м; а - степень черноты топки в зоне максимального тепловыделения т (определяется по "Тепловому расчету котельных агрегатов (нормативный метод)" (М.: Энергия, 1973). Приведенное уравнение решается методом последовательных приближений, т.к. в его правую часть входит Т" = тэта" + 273. aг aг Для приблизительной оценки тэта" вместо расчета по формуле (17) aг можно воспользоваться номограммой (рисунок 4). Правая часть этой номограммы позволяет оценить адиабатическую температуру (1-й член уравнения (17)). Затем на верхней части вертикальной оси откладывается произвольное значение Т" (точка 2) и по левой части номограммы aг определяется 2-й член уравнения (17). Если разница 1-го и 2-го членов (на нижней части вертикальной оси) будет более чем на 50 град.С отличаться от предварительно выбранной величины Т" (тэта" ), то aг aг необходимо сделать 2-е приближение. При наличии рециркуляции дымовых газов расчет следует выполнять по "Руководящим указаниям по проектированию топок с твердым шлакоудалением". взд 3.6. Величина воздушных оксидов азота К может быть снижена NO2 за счет уменьшения Т" , причем эффективность любых мероприятий в aг этой области будет тем больше, чем выше исходное значение температуры. тпл Снижение величины топливных оксидов азота К может быть NO2 осуществлено путем изменения нескольких параметров, влияние которых учитывают приведенными выше безразмерными коэффициентами (см. таблицу 1). В качестве примера в Приложении В приведены расчеты для котлов БКЗ-210-140Ф, работающих на промпродукте кузнецких каменных углей, БКЗ-420-140-5 - на экибастузском СС и ТП-87 - на двух марках кузнецких углей: СС и Т. 4. Расчет концентрации оксидов азота при сжигании газа и мазута 4.1. Исходные данные, необходимые для расчета концентрации оксидов азота в дымовых газах энергетических котлов: Д - номинальная паропроизводительность котла, кг/с; н Д - фактическая паропроизводительность котла, кг/с; r Q - низшая рабочая теплота сгорания топлива, МДж/куб. м (МДж/кг); i В - расход топлива (расчетный), куб. м/с (кг/с); р q - доля топлива или воздуха, поступающая через каждый ярус i горелок, от общего количества поступающего через все горелки; n - доля горелок в каждом ярусе от общего количества горелок. i Геометрические размеры зоны активного горения: а - ширина топки (в свету), м (при наличии двусветного экрана - тп ширина одной ячейки); в - глубина топки (в свету), м; тп z - число ярусов горелок; яр h - расстояние между ярусами горелок, м; яр дзета - коэффициент, учитывающий степень выгорания топлива в г факелах горелок в пределах зоны активного горения, зависящий от конструкции горелок: унифицированные и оптимизированные горелки - 1, двухпоточные горелки стадийного сжигания - 0,7, многопоточные горелки стадийного сжигания - 0,58, многопоточные горелки стадийного сжигания с подачей части топлива в инертные газы - 0,42; Т - температура воздуха перед горелками, К; в альфа - коэффициент избытка воздуха в конце топки; r - степень (доля) рециркуляции дымовых газов, %; m - показатель, зависящий от вида топлива: для газа - 0,5, для мазута - 0,47; а - коэффициент, зависящий от способа ввода рециркуляции газов: рец в под топки - 0,005, в шлицы под горелки - 0,02, снаружи воздушного потока горелки - 0,14, в дутьевой воздух - 0,16, между воздушными потоками горелки - 0,19; дельта - доля воздуха от теоретически необходимого, подаваемого в топку помимо горелок (вторичный воздух), %; а - коэффициент, зависящий от места расположения ввода вторичного зг воздуха относительно зоны горения: ниже или в пределах зоны активного горения - 0, выше зоны активного горения - 0,01; а - коэффициент, учитывающий способ подачи вторичного воздуха: ст навстречу факелу - 0,015; под горелками - 0,007, над горелками - 0,018; мю - степень перераспределения топлива или воздуха по ярусам горелок, %: z яр мю = SUM |q - n | x 100; (18) i=1 i i а - коэффициент, учитывающий размещение горелок при распределении нс топлива или воздуха по ярусам: однофронтовое - 0,016, встречное - 0,009; g - относительное количество влаги, вводимой в зону горения (% от массового расхода топлива); а - коэффициент, учитывающий место ввода влаги: в корень факела вл через горелки - 0,025, в пристенную зону - 0,015; r N - содержание связанного азота в топливе (мазуте), % на рабочую массу. 4.2. На основании геометрических размеров топки определяют тепловую нагрузку q (МВт/кв. м) лучевоспринимающей поверхности лг зоны активного горения: r Q x В i р q = ----------------------------------------. (19) лг 2(а + в ) z x h + 1,5 х а х в тп тп яр яр тп тп При наличии в топке двусветного экрана В принимается на одну р ячейку. Для топок с одноярусным расположением горелок (единичной мощностью от 30 до 60 МВт) z х h = 3 м. При подовой компоновке яр яр горелок единичной мощностью от 50 до 95 МВт z x h = 7,5 м, для яр яр горелок 96 - 160 МВт z x h = 10 м. яр яр исх 4.3. Исходную концентрацию оксидов азота С (мг/куб. м), NOx определяемую конструкцией топочной камеры и горелочных устройств (0,5 < q < 3,0 МВт/кв. м), с учетом масштабного коэффициента лг тепловой производительности К при номинальной нагрузке и м альфа = 1,02 рассчитывают по формулам: при сжигании газа: исх 0,88 С = 613 x (дзета х q ) х К ; (20) NOx г лг м при сжигании мазута концентрация складывается из двух составляющих: исх С = C` + C" , (21) NOx NOx NOx где: 0,62 C` = 632(дзета х q ) х К (22) NOx г лг м и r С" = 220(N - 0,25) x К . (23) NOx м Второй член учитывает количество NOx, образующееся при отклонении содержания азота в мазуте от среднего уровня, равного 0,25%. Коэффициент К вычисляют по формуле: м r 0,41 1,5 + (дзета х В х Q ) г р i К = 1 - exp(- ----------------------------). (24) м 7,1 4.4. Полученные результаты по исходной концентрации оксидов азота дополняют коэффициентами, учитывающими: температуру воздуха, поступающего в горелки, К ; гв коэффициент избытка воздуха, К` для газа и К" для альфа альфа мазута; ввод рециркуляции дымовых газов, К ; r тепловую мощность зоны активного горения при ступенчатом сжигании, К ; зг организацию схемы ступенчатого сжигания, К ; ст нестехиометрическое сжигание по ярусам горелок, К ; подачу влаги, К ; нс вл действительную нагрузку котла, К . N Расчетную концентрацию оксидов азота определяют: для газа: исх 0,88 С = C х К х К` х К x K х (25) NOx NOx гв альфа r зг x К х К х К х К ; ст нс вл N для мазута: 0,62 C = (C` x K + С" x K" ) х К х К` х (26) NOx NOx зг NOx альфа гв альфа x К х К х К х К х К . r ст нс вл N 4.5. Коэффициенты вычисляют по формулам: К = 1 - 0,001 х (620 - Т ); (27) гв в 2 К` = 1,35 - 43 х (альфа - 1,09) + 2 х (альфа - 1,09); (28) альфа К" = 4,55 х (альфа - 0,8); (29) альфа m К = 1 - а х r ; (30) r рец К = 1 - а х дельта; (31) зг зг К = 1 - а х дельта; (32) ст cт К = 1 - а х мю; (33) нс нс К = 1 - а х g; (34) вл вл 1,25 К = (Д / Д ) . (35) N н Пример расчета концентрации оксидов азота приведен в Приложении Г. 5. Расчет удельных выбросов или концентраций при совместном сжигании угля с мазутом или газом 5.1. При проектировании новых котлов, рассчитанных на сжигание угля и природного газа или угля и мазута, расчет выбросов оксидов азота должен выполняться для случая работы котла с номинальной нагрузкой полностью на худшем в экологическом отношении топливе. Приведенное содержание азота на 1 ГДж у всех марок углей выше, чем у мазута, а у природного газа связанный азот вообще отсутствует. Следовательно, для котлов, которые проектируются на несколько видов топлива, включая уголь, расчет выбросов оксидов азота следует выполнять по формулам раздела 3. 5.2. В действующих котлах часто сжигаются одновременно уголь и мазут или уголь и газ. В этом случае расчет концентрации оксидов азота С (г/куб. м) проводится по формулам (10 - 15) (для твердого топлива), NO2 а затем полученную концентрацию С нужно умножить на поправочный NO2 безразмерный коэффициент: при сжигании газа вместе с углем: ------------- пси = 1 - \/дельта / 2,5; (36) г г при сжигании мазута вместе с углем: -------------- пси = 1 - \/дельта / 1,65, (37) м м где дельта и дельта - доля газа или мазута по теплу. г м 5.3. Доли газа и мазута по теплу рассчитывают по формуле: r В x (Q ) i i i дельта = -------------------, (38) i r r B (Q ) + B (Q ) у i у i i i где: В - расчетный расход газа или мазута, куб. м/с (кг/с); i r Q - теплота сгорания газа или мазута, МДж/куб. м (МДж/кг); i r В и (Q ) - то же для угля, кг/с и МДж/кг. у i у 5.4. Для определения удельных выбросов К (кг/ГДж) можно NO2 воспользоваться уравнением (10), в правую часть которого подставляется полученная величина С (с поправкой по уравнениям NO2 (35) или (36)). Объем сухих дымовых газов и теплоту сгорания при сжигании угля с мазутом рассчитывают по формулам: (V ) = дельта (V ) + (1 - дельта ) (V ) ; (39) c.г см м c.г м м c.г у r r r (Q ) = дельта (Q ) + (1 - дельта ) (Q ) , (40) i см м i м м i у где дельта - доля мазута по теплу, определяемая по (37), а м r (V ) и (Q ) - соответственно объем сухих дымовых газов, c.г м i м образующихся при полном сгорании мазута, куб. нм/кг при альфа = 1,4 и теплота сгорания мазута, МДж/кг. При сжигании угля совместно с газом расчет выполняется условно на 1 кг твердого топлива с учетом количества газа, приходящегося на 1 кг угля: (V ) = (V ) + x (V ) ; (41) c.г см c.г у c.г г r r r (Q ) = (Q ) + x (Q ) , (42) i см i у i г где х - количество газа на 1 кг твердого топлива, куб. м/кг. Если смесь топлив задана долями тепловыделения каждого топлива (дельта и дельта ), то количество газа, приходящееся на 1 у г кг твердого топлива, составляет: r дельта (Q ) г i у х = ------- х -----, куб. м/кг. (43) дельта r у (Q ) i г Приложение А (справочное) Таблица А1 НОРМАТИВЫ УДЕЛЬНЫХ ВЫБРОСОВ В АТМОСФЕРУ ОКСИДОВ АЗОТА ДЛЯ КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК, ВВОДИМЫХ НА ТЭС ДО 31.12.2000 ------------------------------------------------------------------ |Тепловая| \ Размерность| г/МДж |кг/т у.т| мг/куб. нм | |мощность| \ | | | сух. газа | | котлов | \ | | |(альфа = 1,4)| | Q, МВт |Виды топлива \ | | | | |--------|-----------------------|--------|--------|-------------| |100 - |Газ | 0,05 | 1,46 | 150 | |299 |-----------------------|--------|--------|-------------| | |Мазут | 0,10 | 2,93 | 290 | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |Бурый уголь: | | | | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |твердое шлакоудаление | 0,12 | 3,5 | 320 | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |жидкое шлакоудаление | 0,13 | 3,81 | 350 | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |Каменный уголь: | | | | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |твердое шлакоудаление | 0,17 | 4,98 | 470 | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |жидкое шлакоудаление | 0,23 | 6,75 | 640 | |--------|-----------------------|--------|--------|-------------| |от 300 |Газ | 0,05 | 1,46 | 150 | |и выше |-----------------------|--------|--------|-------------| | |Мазут | 0,103 | 3,03 | 300 | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |Бурый уголь | 0,14 | 3,95 | 370 | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |Каменный уголь: | | | | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |твердое шлакоудаление | 0,2 | 5,86 | 540 | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |жидкое шлакоудаление | 0,25 | 7,33 | 700 | ------------------------------------------------------------------ Таблица А2 НОРМАТИВЫ УДЕЛЬНЫХ ВЫБРОСОВ В АТМОСФЕРУ ОКСИДОВ АЗОТА ДЛЯ КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК, ВВОДИМЫХ НА ТЭС С 01.01.2001 ------------------------------------------------------------------ |Тепловая| \ Размерность| г/МДж |кг/т у.т| мг/куб. нм | |мощность| \ | | | сух. газа | | котлов | \ | | |(альфа = 1,4)| | Q , МВт| \ | | | | | т |Виды топлива \ | | | | |--------|-----------------------|--------|--------|-------------| |100 - |Газ | 0,043 | 1,26 | 125 | |299 |-----------------------|--------|--------|-------------| | |Мазут | 0,086 | 2,52 | 250 | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |Бурый уголь | 0,11 | 3,2 | 300 | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |Каменный уголь: | | | | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |твердое шлакоудаление | 0,17 | 4,98 | 470 | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |жидкое шлакоудаление | 0,23 | 6,75 | 640 | |--------|-----------------------|--------|--------|-------------| |от 300 |Газ | 0,043 | 1,26 | 125 | |и выше |-----------------------|--------|--------|-------------| | |Мазут | 0,086 | 2,52 | 250 | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |Бурый уголь | 0,11 | 3,2 | 300 | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |Каменный уголь: | | | | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |твердое шлакоудаление | 0,13 | 3,81 | 350 | | |-----------------------|--------|--------|-------------| | |жидкое шлакоудаление | 0,21 | 5,97 | 570 | ------------------------------------------------------------------ Приложение Б (справочное) ВЗД ВЕЛИЧИНА ВОЗДУШНЫХ ОКСИДОВ АЗОТА К , Г/МДЖ NO2 Таблица Б1 ------------------------------------------------------------------ |Т" , К| альфа" | | aг | аг | | |---------------------------------------------------------| | |1,05 | 1,10| 1,15 | 1,20 |1,25 |1,30 | 1,35 |1,40 |1,45 | |------|-----|-----|------|-------|-----|-----|------|-----|-----| |1800 |0,005|0,007|0,009 | 0,010 |0,011|0,012|0,013 |0,014|0,014| |------|-----|-----|------|-------|-----|-----|------|-----|-----| |1820 |0,008|0,011|0,013 | 0,015 |0,017|0,018|0,019 |0,020|0,021| |------|-----|-----|------|-------|-----|-----|------|-----|-----| |1840 |0,012|0,017|0,020 | 0,023 |0,025|0,026|0,028 |0,029|0,031| |------|-----|-----|------|-------|-----|-----|------|-----|-----| |1860 |0,018|0,024|0,029 | 0,033 |0,036|0,039|0,041 |0,043|0,045| |------|-----|-----|------|-------|-----|-----|------|-----|-----| |1880 |0,026|0,036|0,043 | 0,048 |0,053|0,057|0,060 |0,063|0,066| |------|-----|-----|------|-------|-----|-----|------|-----|-----| |1900 |0,037|0,051|0,062 | 0,70 |0,077|0,082|0,087 |0,092|0,095| |------|-----|-----|------|-------|-----|-----|------|-----|-----| |1920 |0,054|0,074|0,089 | 0,100 |0,110|0,118|0,125 |0,131|0,137| |------|-----|-----|------|-------|-----|-----|------|-----|-----| |1940 |0,076|0,105|0,127 | 0,143 |0,157|0,168|0,178 |0,187|0,195| |------|-----|-----|------|-------|-----|-----|------|-----|-----| |1960 |0,108|0,149|0,179 | 0,203 |0,222|0,238|0,252 |0,265|0,276| |------|-----|-----|------|-------|-----|-----|------|-----|-----| |1980 |0,152|0,210|0,252 | 0,285 |0,312|0,335|0,355 |0,372|0,388| |------|-----|-----|------|-------|-----|-----|------|-----|-----| |2000 |0,212|0,292|0,351 | 0,417 |0,435|0,467|0,495 |0,520|0,542| |------|-----|-----|------|-------|-----|-----|------|-----|-----| |2020 |0,294|0,405|0,487 | 0,551 |0,603|0,648|0,687 |0,721|0,751| ------------------------------------------------------------------ Приложение В (справочное) ПРИМЕР РАСЧЕТА УДЕЛЬНЫХ ВЫБРОСОВ И КОНЦЕНТРАЦИИ ОКСИДОВ АЗОТА ПРИ СЖИГАНИИ ТВЕРДОГО ТОПЛИВА Таблица В1 (без использования ЭВМ) --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- | Рассчитываемая | Формула или | БКЗ-210-140Ф |БКЗ-420- | ТП-87 | ТП-87 | | величина | обоснование |--------------------------------| 140-5 | | | | | |до |после | | | | | | |реконструкции |реконструкции | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | |-------------------|--------------------|--------------------------------|------------------|--------------|-------------------| | Марка угля | Техническое |Промпродукт |Экибастузский СС | Кузнецкий СС | Кузнецкий Т | | | задание на котел |кузнецкого | | (Кедровский) | (Краснобродский) | | | или |каменного угля | | | | | | эксплуатационные | | | | | | | данные | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |-------------------|--------------------|--------------------------------|------------------|--------------|-------------------| | Содержание | То же |1,6 |1,6 |0,8 | 1,88 | 1,59 | | азота в | | | | | | | | r | | | | | | | | топливе, N , % | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Теплота | -"- |20,95 |20,95 |15,87 | 26,21 | 28,43 | | сгорания | | | | | | | | r | | | | | | | | топлива, Q , | | | | | | | | i | | | | | | | | МДж/кг | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Содержание | Формула (14) |0,76 |0,76 |0,504 | 0,72 | 0,56 | | азота в | | | | | | | | топливе, N , | | | | | | | | т | | | | | | | | г/МДж | | | | | | | |-------------------|--------------------|--------------------------------|------------------|--------------|-------------------| | Тип горелок | Списание котла |Прямоточные |Вих- | Вихре- | Вихре- | | | | |ревые | вые | вые | |-------------------|--------------------|--------------------------------|------------------|--------------|-------------------| | Коэффициент | Тепловой расчет |1,12 |0,95 |1,20 | 1,10 | 1,10 | | избытка | котла или | | | | | | | воздуха в | эксплуатационные | | | | | | | горелках, | данные | | | | | | | альфа | | | | | | | | г | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Доля первичного | То же |0,24 |0,24 |0,3 | 0,30 | 0,20 | | воздуха, | | | | | | | | альфа | | | | | | | | 1 | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Степень | -"- |4 |4 |0 | 0 | 0 | | рециркуляции | | | | | | | | дымовых | | | | | | | | газов через | | | | | | | | горелки, r , | | | | | | | | г | | | | | | | | % | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Температура | По Руководящим |1700 |1700 |1830 | 1960 | 1980 | | за зоной | указаниям | | | | | | | активного | "Проектирование | | | | | | | горения, | топок с твердым | | | | | | | Т" , К | шлакоудалением" | | | | | | | аг | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Отношение | Тепловой расчет |2,0 |1,8 |1,48 | 1,4 | 1,4 | | скоростей в | котла или | | | | | | | выходном сечении | эксплуатационные | | | | | | | горелок, W / W | данные | | | | | | | 2 1 | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Присосы в | То же |0,10 |0,10 + |0 | 0,10 | 0,10 | | топке, | | |0,17 | | | | | ДЕЛЬТА альфа , | | | | | | | | т | | | | | | | | и третичное | | | | | | | | дутье, | | | | | | | | ДЕЛЬТА альфа | | | | | | | | 3 | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Коэффициент | Формула |1,17 |1,00 |1,2 | 1,15 | 1,15 | | избытка | (16) | | | | | | | воздуха в | | | | | | | | зоне | | | | | | | | активного горения | | | | | | | | альфа" | | | | | | | | аг | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Влияние | Таблица 1 |0,509 |0,389 |0,67 | 0,616 | 0,616 | | коэффициента | | | | | | | | избытка | | | | | | | | воздуха в | | | | | | | | горелке, | | | | | | | | бета | | | | | | | | альфа | | | | | | | | г | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Влияние | То же |0,895 |0,859 |1,0 | 0,999 | 0,826 | | доли первичного | | | | | | | | воздуха, | | | | | | | | бета | | | | | | | | альфа | | | | | | | | 1 | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Влияние | -"- |0,968 |0,968 |1,0 | 1,0 | 1,0 | | рециркуляции | | | | | | | | газов через | | | | | | | | горелки, | | | | | | | | бета | | | | | | | | r | | | | | | | | г | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Влияние | -"- |0,929 |0,929 |0,99 | 1,046 | 1,054 | | температуры | | | | | | | | на образование | | | | | | | | топливных | | | | | | | | NOх, бета | | | | | | | | тэта | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Влияние | -"- |1,49 |1,294 |1,196 | 1,104 | 1,104 | | смесеобразования | | | | | | | | в | | | | | | | | корне факела, | | | | | | | | бета | | | | | | | | см | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Топливные | Формула |0,325 |0,215 |0,28 | 0,358 | 0,232 | | оксиды азота, | (13) | | | | | | | тпл | | | | | | | | К , г/МДж | | | | | | | | NO2 | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Воздушные | Формула |0,0 |0,0 |0,022 | 0,179 | 0,252 | | оксиды азота, | (15) или | | | | | | | взд | Приложение | | | | | | | К , г/МДж | Б | | | | | | | NO2 | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Суммарное | Формула |0,325 |0,215 |0,302 | 0,537 | 0,484 | | значение | (12) | | | | | | | оксидов | | | | | | | | азотов, К , | | | | | | | | NO2 | | | | | | | | г/МДж | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Объем сухих | Формула |6,95 |6,94 |5,71 | 9,34 | 8,25 | | газов при | (3) | | | | | | | альфа = 1,4 | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Концентрация | Формула |0,98 |0,64 |0,84 | 1,51 | 1,67 | | оксидов азота | (11) | | | | | | | в дымовых | | | | | | | | газах, С , | | | | | | | | NO2 | | | | | | | | г/куб. м, | | | | | | | | при нормальных | | | | | | | | условиях | | | | | | | | и альфа = 1,4 | | | | | | | | без учета | | | | | | | | "подсветки" | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Доля газа | Формула |0 |0 |0 | 0,42 | 0,10 | | (мазута) по | (38) | | | | (газ) | (ма- | | теплу дельта | | | | | | зут) | | i | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Поправочный | Формулы |1 |1 |1 | 0,59 | 0,754 | | коэффициент | (36) и (37) | | | | | | | на "подсветку" | | | | | | | | пси | | | | | | | | i | | | | | | | |-------------------|--------------------|---------------|----------------|------------------|--------------|-------------------| | Концентрация | С x пси |0,98 |0,64 |0,84 | 0,89 | 1,26 | | оксидов азота | NO2 i | | | | | | | с учетом | | | | | | | | "подсветки" | | | | | | | | угля газом | | | | | | | | (мазутом) | | | | | | | --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Примечание. Коэффициент избытка воздуха, на который рассчитывается концентрация оксидов азота С , принят равным альфа NO2 = 1,4 (независимо от фактического избытка воздуха за котлом). Приложение Г (справочное) ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА КОНЦЕНТРАЦИИ ОКСИДОВ АЗОТА В качестве примеров рассмотрены: а) котел ТГМП-204 - на газе. На котле организовано ступенчатое сжигание отключением расхода газа на горелки третьего яруса. Газы рециркуляции поступают через горелочные устройства вокруг воздушного потока. Впрыск воды в топку осуществляется через горелки; б) котел ТГМП-114 - на газе. На котле установлены трехпоточные горелки специальной конструкции, обеспечивающие стадийное сжигание с подачей части топлива в дымовые газы рециркуляции. Кроме того, на котле осуществлено ступенчатое сжигание. Вторичный воздух подается над горелками выше зоны активного горения. Газы рециркуляции вводятся в топку через горелки между воздушными потоками; в) котел ТГМП-114 - на мазуте. На котле реализованы мероприятия, перечисленные в п. "б", за исключением схемы двухступенчатого сжигания; г) котел ТГМП-344 - на газе. На котле осуществлен режим ступенчатого сжигания с отключением по топливу четырех горелок верхнего яруса. Рециркуляция дымовых газов осуществляется через горелки в смеси с воздухом; д) котел ТГМП-314П - на газе. На котле с подовым расположением горелок реализована схема двухступенчатого сжигания с подачей вторичного воздуха выше зоны активного горения. Газы рециркуляции вводятся в дутьевой воздух перед горелками; е) котел ТГМЕ-464 - на газе. На котле выполнено перераспределение топлива по ярусам горелок и ввод рециркуляции дымовых газов в дутьевой воздух; ж) котел БКЗ-320-140ГМ - на газе. На котле организована подача вторичного воздуха выше зоны активного горения и ввод дымовых газов рециркуляции в дутьевой воздух; з) котел ПТВМ-100 - на газе. На котле установлены двухпоточные горелки стадийного сжигания и выполнена схема двухступенчатого сжигания с подачей вторичного воздуха над горелками в пределах зоны активного горения. Таблица Г1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА --------------------------------------------------------------------------------------- | Наименование | Обозначение | Тип котла | | параметра | |-------------------------------------------------| | | |ТГМП-| ТГМП-114 |ТГМП- |ТГМП-|ТГМЕ-| БКЗ- |ПТВМ-| | | | 204 | (один | 344 |314П | 464 | 320- | 100 | | | | | корпус) | | | |140ГМ | | |---------------------|-------------|-----|-----------|------|-----|-----|------|-----| | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Вид топлива | - |газ |газ |мазут|газ |газ |газ |газ |газ | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Номинальная | Д |736 |132 |132 |270 |270 |139 |89 |116 | | производительность, | н | | | | | | | |<*> | | кг/с | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Фактическая паро - | Д |736 |132 |132 |270 |270 |139 |89 |116 | | производительность, | | | | | | | | |<*> | | кг/с | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | | r | | | | | | | | | | Теплота сгорания | Q |34,78|35,60|41,07|35,40 |34,36|35,74|35,62 |34,1 | | топлива, МДж/куб. м | i | | | | | | | | | | (МДж/кг) | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Расход топлива на | В |59,63|10,65|9,23 |21,54 |22,64|10,11|6,64 |3,92 | | котел, куб. м/с | р | | | | | | | | | | (кг/с) | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Доля топлива (или | q |0,5 |1 |1 |0,5 |- |0,41 |0,5 |1 | | воздуха), | i |--- | | |--- | |---- |--- | | | поступающая через | |0,5 | | |0,5 | |0,59 |0,5 | | | ярус от общего | | | | | | | | | | | количества | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Доля горелок в ярусе| n |0,5 |1 |1 |0,5 |- |0,5 |0,5 |1 | | от общего количества| i |--- | | |--- | |--- |--- | | | | |0,5 | | |0,5 | |0,5 |0,5 | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Ширина топки, м | а |20,66|10,62|10,62|16,32 |17,48|13,52|12,16 |6,23 | | | тп | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Глубина топки, м | в |10,26|6,13 |6,13 |8,47 |8,72 |7,68 |5,44 |5,23 | | | тп | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Число ярусов горелок| z |2 |1 |1 |2 |- |2 |2 |1 | | | яр |<**> | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Расстояние между | h |3 |3 |3 |2,7 |10 |2,6 |3 |3 | | ярусами горелок, м | яр | |<***>|<***>| |<***>| | |<***>| |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Коэффициент, | дзета |1 |0,42 |0,42 |1 |1 |1 |1 |0,7 | | учитывающий степень | г | | | | | | | | | | выгорания топлива в | | | | | | | | | | | факелах горелок в | | | | | | | | | | | пределах з.а.г., | | | | | | | | | | | зависящий от | | | | | | | | | | | конструкции горелок | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Температура воздуха | Т |620 |520 |548 |560 |610 |590 |520 |30 | | перед горелками, К | в | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Коэффициент избытка | альфа |1,09 |1,09 |1,06 |1,05 |1,09 |1,09 |1,07 |1,18 | | воздуха в топке | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Степень рециркуляции| r |16 |8 |8 |17 |9 |8 |10 |0 | | дымовых газов, % | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Показатель, | m |0,5 |0,5 |0,47 |0,5 |0,5 |0,5 |0,5 |- | | зависящий от вида | | | | | | | | | | | топлива | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Коэффициент, | а |0,14 |0,19 |0,19 |0,16 |0,16 |0,16 |0,16 |- | | зависящий от способа| рец | | | | | | | | | | ввода рециркуляции | | | | | | | | | | | газов | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Доля вторичного | дельта |33 |18 |0 |25 |20 |0 |15 |25 | | воздуха, % | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Коэффициент, | а |0,01 |0,01 |- |0 |0,01 |- |0,01 |0 | | зависящий от места | зг | | | | | | | | | | ввода вторичного | | | | | | | | | | | воздуха относительно| | | | | | | | | | | з.а.г. | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Коэффициент, | а |0,018|0,018|- |0,0165|0,018|- |0,018 |0,018| | учитывающий способ | ст | | | | | | | | | | подачи вторичного | | | | | | | | | | | воздуха | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Степень | мю |0 |0 |0 |0 |0 |18 |0 |0 | | перераспределения | | | | | | | | | | | топлива по ярусам | | | | | | | | | | | горелок | | | | | | | | | | | (рассчитывается по | | | | | | | | | | | формуле (17)), % | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Коэффициент, | а |- |- |- |- |- |0,016|- |- | | учитывающий | нс | | | | | | | | | | размещение горелок | | | | | | | | | | | при | | | | | | | | | | | перераспределении | | | | | | | | | | | топлива или воздуха | | | | | | | | | | | по ярусам | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Относительное | g |10 |0 |0 |0 |0 |0 |0 |0 | | количество влаги, | | | | | | | | | | | вводимой в з.а.г., %| | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Коэффициент, | а |0,025|- |- |- |- |- |- |- | | учитывающий место | вл | | | | | | | | | | ввода влаги | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|-----|-----|-----|------|-----|-----|------|-----| | Содержание | r |- |- |0,55 |- |- |- |- |- | | связанного азота в | N | | | | | | | | | | топливе, % | | | | | | | | | | --------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------------------ <*> Номинальная и фактическая теплопроизводительность, МВт. <**> Третий ярус использован для подачи вторичного воздуха. <***> Принято по методике. Таблица Г2 РАСЧЕТ КОНЦЕНТРАЦИИ ОКСИДОВ АЗОТА ------------------------------------------------------------------------------------------------------------ | Рассчитываемая | Обозначение | Формула для | Тип котла | | величина | | определения |-----------------------------------------------------| | | | |ТГМП-|ТГМП-114 |ТГМП-|ТГМП-|ТГМЕ-| БКЗ-|ПТВМ-| | | | | 204 | | 344 |314П | 464 | 320-| 100 | | | | | | | | | |140ГМ| | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------------|-----|-----|-----|-----|-----| | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | Тепловая нагрузка | q |(19) |3,01 |1,91 | 1,91|1,60 |1,03 |0,96 |0,76 |1,14 | | лучевоспринимающей | лг | | | | | | | | | | | поверхности з.а.г., | | | | | | | | | | | | МВт/кв. м | | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | Коэффициент, | К |(24) |0,97 |0,73 | 0,73|0,9 |0,91 |0,83 |0,78 |0,67 | | учитывающий | м | | | | | | | | | | | тепловую мощность | | | | | | | | | | | | Заг | | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | | исх | | | | | | | | | | | Исходная | С |(20) |1568 |368 | - |837 |572 |491 |376 | 336 | | концентрация | NОx | | | | | | | | | | | оксидов азота при | | | | | | | | | | | | сжигании газа, | | | | | | | | | | | | мг/куб. м | | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | Первая составляющая | С` |(22) |- |- | 402 |- |- |- |- |- | | концентрации | NOx | | | | | | | | | | | оксидов азота при | | | | | | | | | | | | сжигании мазута, | | | | | | | | | | | | мг/куб. м | | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | Вторая составляющая | С" |(23) |- |- | 48 |- |- |- |- |- | | концентрации | NOx | | | | | | | | | | | оксидов азота при | | | | | | | | | | | | сжигании мазута, | | | | | | | | | | | | мг/куб. м | | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | | исх | | | | | | | | | | | Исходная | С |(21) |- |- | 450 |- |- |- |- |- | | концентрация | NOx | | | | | | | | | | | оксидов азота при | | | | | | | | | | | | сжигании мазута, | | | | | | | | | | | | мг/куб. м | | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | Коэффициент, | К |(27) |1,0 |0,90 | 0,93|0,94 |0,99 |0,97 |0,90 |0,68 | | учитывающий | гв | | | | | | | | | | | температуру воздуха | | | | | | | | | | | | перед горелками | | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | Первый коэффициент, | К` |(28) |1,35 |1,35 | 1,25|1,20 |1,35 |1,35 |1,29 |1,18 | | учитывающий избыток | альфа | | | | | | | | | | | воздуха в топке, | | | | | | | | | | | | для газа и мазута | | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | Второй коэффициент, | К" |(29) |- |- | 1,18|- |- |- |- |- | | учитывающий избыток | альфа | | | | | | | | | | | воздуха в топке, | | | | | | | | | | | | для мазута | | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | Коэффициент, | К |(30) |0,44 |0,46 | 0,50|0,34 |0,52 |0,55 |0,49 |1 | | учитывающий ввод | r | | | | | | | | | | | рециркуляции | | | | | | | | | | | | дымовых газов | | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | Коэффициент, | К |(31) |0,67 |0,82 | 1 |1 |0,8 |1 |0,85 |1 | | учитывающий | зг | | | | | | | | | | | тепловую мощность | | | | | | | | | | | | Заг при ступенчатом | | | | | | | | | | | | сжигании | | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | Коэффициент, | К |(32) |0,41 |0,68 | 1 |0,58 |0,64 |1 |0,73 |0,55 | | учитывающий | ст | | | | | | | | | | | организацию схемы | | | | | | | | | | | | ступенчатого | | | | | | | | | | | | сжигания | | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | Коэффициент, | К |(33) |1 |1 | 1 |1 |1 |0,71 |1 |1 | | учитывающий | нс | | | | | | | | | | | нестехиометрическое | | | | | | | | | | | | сжигание по ярусам | | | | | | | | | | | | горелок | | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | Коэффициент, | К |(34) |0,75 |1 | 1 |1 |1 |1 |1 |1 | | учитывающий подачу | вл | | | | | | | | | | | влаги | | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | Коэффициент, | К |(35) |1 |1 | 1 |1 |1 |1 |1 |1 | | учитывающий | N | | | | | | | | | | | действительную | | | | | | | | | | | | нагрузку котла | | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | Расчетная | С |(25) и |200 |117 | 266 |186 |208 |251 |136 |148 | | концентрация | NOx |(26) | | | | | | | | | | оксидов азота, на | | | | | | | | | | | | газе и на мазуте, | | | | | | | | | | | | мг/куб. м | | | | | | | | | | | |---------------------|-------------|----------------|-----|-----------|-----|-----|-----|-----|-----|-----| | | пр |С х |156 |91 | 201 |140 |162 |196 |104 |125 | | Приведенная к альфа | С | NOx | | | | | | | | | | = 1,4 концентрация | NOx |альфа | | | | | | | | | | NOx в уходящих | |----- | | | | | | | | | | газах, мг/куб. м | | 1,4 | | | | | | | | | ------------------------------------------------------------------------------------------------------------ |